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钢筋滚轧直螺纹连
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建筑工程技术实训报告钢筋绑轧相关专题推荐钢筋屈服强度
钢筋屈服强度
范文一：钢筋的屈服强度和抗拉强度钢筋的屈服强度和抗拉强度 HPB235钢筋，屈服点强度为235MPa，（延伸率为17%）；
HRB335钢筋，屈服点强度为335MPa，（延伸率为16%)；
HRB400钢筋，屈服点强度为400MPa，（延伸率为15%）。根据规定，直径28－40的钢筋，断后延伸率可降低1%，40以上的钢筋可降低2%。以上要求是交货检验的最小保证值实验2.1 钢筋的拉伸试验????????????简单的说就是钢筋伸长段与钢筋原长的比。??????????????①钢筋强度的计算试件的屈服强度按下式计算：???????式中?ps——屈服点荷载，n；?a0——试件横截面积，cm2。试件的抗拉强度按下式计算：
??????式中?p0——屈服点荷载，n；?a0——试件横截面积，cm2。②伸长率的测定??a. 将已拉断试件的两段在断裂处对齐，尽量使其轴线位于一条直线上。如拉断处由于各种原因形成缝隙，则此缝隙应计入试件拉断后的标距部分长度内。??b. 如拉断处到邻近标距端点的距离大于(1／3)l0时，可用卡尺直接量出已被拉的标距长度l1（mm)。??c. 如拉断处到邻近的标距端点的距离小于或等于(1/3)l0时，可按移位法计算。??d. 伸长率按下式计算（精确至1％）：????????式中?δ——伸长率，％，精确至1％；?l0——原标距长度，mm；?l1——试件拉断后直接量出或按移位法确定的标距部分的长度，mm（测量精确0.1 mm）。??e. 如试件在标距端点上或标距外断裂，则试验结果无效，应重作试验。将测试、计算所得到的结果δ10、δ5（δ10、δ5分别表示l0＝10a和l0＝5a时的断后伸长率），对照国家规范对钢筋性能的技术要求，如达到标准要求则合格，如未达到，可取双倍试验重做，如仍未达到标准者，则钢筋的伸长率不合格。联系电话：
山东金业机械有限公司原文地址：
范文二：钢筋屈服强度、拉伸强度报告盐城至远交通工程检测有限公司检 测 报 告编号：WT-YDSC-GJ-委托单位：
安克建设（北京）有限公司
工程名称：
悦达汽车三厂工地
检测项目：
钢筋拉伸性能、冷弯性能
检测类别：
委托试验（检测报告专用章）2013 年 01月 26日声
明一．本报告无本“检测报告专用章”无效，印章复印无效。 二．本报告涂改无效。三．若对本报告有异议，请于收到报告之日起十五日内向本公司提出。 四．属送样检测的，本报告仅对来样负责。地址：盐城市亭湖区南洋镇新民村一组18号
E-mail：检
告报告编号：WT-YDSC-GJ-阅读详情：
范文三：钢筋屈服强度与抗拉强度关系首先，在屈服强度以下的范围内，是弹性变形，钢材没有受到破坏，所以屈服强度是划分钢材等级的标准，所以为了安全方面的考虑，必须要求实测的屈服强度必须大于标准强度。其次，钢筋屈服以后，产生塑性变形，直至达到断裂，这个屈服点到塑性变形直至断裂的区间，一方面抗拉力减去屈服时的力的空间,可以提高安全系数。另一方面这个区间也起着抗震延性的作用，因为从进入屈服达到断裂的区段(塑性变形区间)越大，则钢筋的塑性耗能能力就越强，因此能更好的发挥钢材的塑性变形"耗能能力"，把外加的力都耗去了大半,就提高结构的抗震安全性。所以从上面的弹性形变与塑性形变的考虑。如果设标准屈服强度为B，设抗拉强度为定值Q，实际屈服强度为W。那么，第一，从钢材的能承受力的安全来说，当然屈服强度越大越好，所以必须W>B，但从抗震性来说，当然是屈服强度与抗拉强度之间的间距越大越好，即W如果W / B=阅读详情：
范文四：屈服强度不低于689MPa的钢筋维普资讯 现代材料动态一２０ 年 第 ６ 　 ０５ 期家纳米材料公司从陶瓷工业借鉴了一项技术，解决了纳米管生产中的难题。陶瓷 －￣ 中广泛采用的溶胶． ｒｌ －ｌ ， 凝胶技术可用于制造二维、三维单壁碳纳米管 ，碳纳米管 　 的超小尺寸及互相缠绕问题获得解决。（ 英惠 摘译 ） 杨镦锻时用于保护铜丝的薄粘膜美国 Ｃ ｒｅｔ 　ｅｈｏｏｙ公司开发出一种相当薄、而且附着力强的覆膜工艺。这种涂　 ａｐｎｅ Ｔｃｎ ｌ ｒ ｇ层可均匀涂布于镦锻用铜丝，而且事后可易于除去。这种涂覆材料被称为 Ｋ ｉ ｔ ｔ ｎ ｈ ｏ ，它　 ｇｃｅ可单独使用于裸铜丝的涂布，也可作为添加剂用于包铜丝 。据说 ，这种材料可大大缩短除膜时间，几乎一半还多；与此同时还可延长镦锻机的寿命。利用这种涂层还可免除酸洗工　 序。这种材料已使用于缩锻和挤压时不易操作的紧固螺栓生产。这种专用涂层属环保型，在 Ｃｒ ｎ ｒ ａ ｅｔ 工厂利用专有工艺 己 ｐ ｅ 制造 出极小偏差的线圈。这种材料还可用于成形工序，在高温成形以前采用二硫化钼涂层。采用 Ｋ ｉ ｔ ｔ ｎ ｈｏ ｇ ｃ ｅ用于保护　 铜丝，可使镦锻或成形工序效率提高。（ 杨英惠 摘译）屈服强度不低于 ６９ ａ ８　 的钢筋种用于混凝土结构的低碳铬钢，其最小屈服强度为 ６９ Ｐ ，已成为 Ａ Ｔ （ 　 ８Ｍ ａ Ｓ Ｍ 美国 材料实验协会 ）的一个规格品种。这种钢是由美国 ＭＭ Ｘ工艺公司生产的。 Ｆ一牌号 ＭＭＦ ２ 的微合金，由于增加了强度，因而在完成同样作业时所需的投料量比原 Ｘ 　 来的普通 ６ Ｏ钢大为减少。据 Ｍ Ｘ 的结构工程师估算，一项建筑工程所需钢筋量 比原来　 ＭＦ 减少了 ２ ％－４ ％，劳动成本则减少了 ２％－５％。劳动力节约主要归因于摆放和生产材　 ０ ￣０ ０ ￣０ 料 的时间减少 了。ＭＭＦ Ｘ钢的结构在纳米或原子尺度上类似于胶合板那样的叠层结构。此外，以 Ｍ Ｘ ＭＦ 　 纳米工艺制成的钢不会形成微电池，因而减少了腐蚀可能。高强度、抗腐蚀及与其他钢相比而拥有 的韧性是由于在原子水平上对微结构进行操纵的成果。‘（ 英 惠 摘译 ） 杨全息激光术构建光学聚合物德国 Ｆ ｕｈｆ 　ｅｅｓ ａ 公司宣称开发出一种全息激光技术用于构建高分子光学元　 ｒ ｎｏ ｒ ｓｌｃ ｆ ａ ｅ Ｇ ｌｈ ｔ 件。由两支或多支激光束的相互干扰产生一个有特征的明亮、偏振图形。光敏聚合物薄膜经光照射造成大分子移动，这种迁徙在光壳区速度快，而在暗区则不发生迁徙 。分子运动　 受光敏分子团韵驱动，后者牵动聚合物链像细发丝一样。这些链经光照后变弯或拉直形成一个连续 的环。光线强度及其聚合作用决定了高分子的移动方向，从而就决定 了表面结构的形貌。研　 究人员调整激光束与高分子薄膜照射点的角度，可以使一个结构上面再叠加上另外一个结 　 构。最终形成的地貌 图案可以利用全息单激光束进行删除或改写。 　 唯一必需的条件是：聚合物必须含有光敏的偶氮苯功能团，后者可推动聚合物的运动 。ｌ　 ２阅读详情：
范文五：钢材屈服强度设计用钢材强度值极限抗拉
强度设计值强度最小值
抗拉,压,弯
端面承压钢材序号
41设计用焊缝强度值对接焊缝
对接焊缝强度设计值极限抗拉
焊缝质量为1、2级及3级
强度最小值
时抗拉、抗弯强度设计值
度设计值焊缝序号
20焊接方法为：自动焊、半自动焊、手工焊。一个摩擦型高强度螺栓的抗剪承载力设计值表 NbHv （单剪,单位:kN）高强度螺栓直径
(mm)螺栓序号
111.8注：(1) . 双剪螺栓的承载力设计值为单剪数值乘 2.0 . 16Mn.,16Mnq,15Mn,15Mnq钢号，螺栓抗剪承载力设计值相同。 (2) .阅读详情：
范文六：钢材的屈服强度Q345是一种钢材的材质。它是低合金钢（CQ235的屈服强度就是235MPa，也就是抗拉强度标准值，/1.087就是抗拉强度设计值（拉、压、弯都是一个），规范取为215。Q345是 345/1.111=310。见
钢结构设计规范GB 5
条文说明 。需要注意：还有一个抗拉强度fu，这时是指极限抗拉的能力，对钢材讲是指其最小值，Q345的fu=470MPa＝1.36fy=1.52f。阅读详情：
范文七：热轧带肋钢筋屈服强度不合格原因分析总第 １５ ３ 期　 ２１ ０ ２年 第 １ 期山西冶金Ｓ ＨＡＮ 　 　ＡＩ ＲＧＹ ＸＩ ＭＥＩ 工Ｕ ＩＴ ｔｌ １ ５ ｏａ　 ３Ｎ ．， ０ ２ ｏ１ ２ １文章编 号：６２ １５ （０ ２ ０ — ０ ９－３ １７ — １２ ２ １ ） １ ０ ３ － 　 ０热轧带肋钢筋屈服强度不合格原 因分析秦延庆 ， 燕旭 东（ 首钢长治钢铁有 限公司 ， 山 西 　 摘长治 ０６３ ） ４ ０ １要： 通过对 生产过程的控制数据 、 钢材的化 学成分 、 负差控制 以及金相组 织的分析 来判 断钢材屈服 强度 不　 金相组 织　 负差 力学性能　 收稿 日期 ：０ １ ０ — ５ ２ １ — ９ ０　 表 ２ Ｈ Ｂ ０ Ｅ原始成分及初验结果　 　 Ｒ ４０ 化 学成分， 　 ％ｗｃ （　 ） ｎ （） ） Ｓ　 　ｗ ｉ （　 ｔ ） （ ｑ 凡『　 Ｓ ｌ　 Ｃ） 】 Ｊ （ ｖ ｅ　 ％合格的原因， 并提 出相应的控制措施 。 以减少类似情况的发生。 　 关键词 ： 化学成分 中图分 类号 ： ４ ． ＴＧ１２１ 　 文献标识码： 　 Ｂ在建 筑行 业用 Ｈ Ｂ ０ Ｒ ４０热轧 带 肋 钢 筋 代 替 现 在 普 遍 使 用　 连铸　 的 ＨＲ ３ ５热 轧带 肋钢 筋 ， 但　 Ｂ３ 不机号 批号力学性能风『 ％ 　 Ａ％ ／　 Ａ可 提高 建 筑物 的抗 震 能力 ， 而且　１ ５ ６　 ｌ５ 加　０２　 ５ ２ ２１ １ ２ ．０１ ６ ０ ９ ０ 加　０ １　００ ７ ０ ７ ５ ０ ５ ０ ３５－ ０ ８ — ３ 　 ６５ ｌ ． ．　 ．　 ． ４ ５ ０ ． ７ ． 　 ． 　 ５ － ８　 ９ ， ２ 　２ ． ３ ． ｌ． ８ 　 ０ ５ ４ ４ ５ ０ ～ ５ １ ４ Ｏ ５ ００６ ． ９ ． ２ ０ ３ ５ ５ ５ ０ ３５ ５ ８ — １ 　 ６ 　 ９ 　 ． 　 ． 　 ． 　Ｏ ０ 　Ｏ ６ 　 ． 　 ７ — ８　 ９ 枷 　２ ． ３ ． １ ． １ ． ３ ５ ２ ０ ０ ４ ５ ５ ５ ０ １ ９ ０ ６ ０ ２　０ ｏ 　０００ ０ ６ ５ 　５ ５ ３　 ４ ５ ８ 　 ０ 　 ７ ｌ ． ． 　 ． 　 ． ７ ． ９ ． 　 ． 　 ６ ６　 ９ ｏ 　２ ． ３ ． ｌ ． ９ 　 ３ ５ ０ ０ ４ ４ ５ ０ 　 ０ ｌ ７ ０ ９ ０ １　０ １　０ ４ 　 ０ ４ ５ ５ ５ ０ ３　 加５ ７ — ９ 　 ７ ｌ． － 　 ． 　 ． ８ ． ２ ． ９ ． 　 ５—７　 ９ ３ ５ ０ ０ ｏ ４ 　２ ． ２ ． １ ． ９ 　 ５ ５ 　 ０ １ ４ Ｏ ７ ０ ２ 　Ｏ １ ． ０ Ｏ ７ ５ ０ ５ ５ ３Ｏ ０ ８ — Ｏ０ ｌ ． ｌ ． ． 　 ． 　 ． ６ ． １ ０ 　 ． 　 ５ － ７　 ９ 　２ 　２ ． ３ ． ７ 一 ８ 　 ４ ５ ｏ ０ 　０ ５ ４ ５ 　 ０ ５可以减少钢材的使用量。 据资料　１５ ６ 　 ｌ５ ４ 　０１　 ５ ２ ９１ ｌ２ ７ ． ９ 介绍， Ｈ Ｂ ０ 用 Ｒ ４０热轧带肋钢筋　１ ５ ８　 １５ ５ 　Ｏ２　 ５ ２ １１ ｌ ２７ ．ｌ 代替 Ｈ Ｂ ３ 热轧带肋钢筋可节　１５ ８　 ｌ５ 加　０２　 Ｒ ３５ ５ ２ ４１ ｌ ２ ． ０ 约钢材使甩量约 １％－４ ３ － ％，完全　 １ １５ ８　 ｌ５ ６ 　 ．ｌ ５ ２ ９１ １２ ２ ０２　 符合 国家节能环保的需要 ， 而且１５ ８　 ｌ５ ６　Ｏ２　 １ ６ ０ １ ０ ３　０ １　０ ６　 ０ ５ ５ ０ ５ ０ ３０ ４ ０ ７ — ０ 　 ７ ｌ． ５ ２ ８１ ｌ２ ４ ． ０ ． 　 ． 　 ． ２ ． ３ ． １ ． 　 ５ — ９ 　 ９ — １　２ ． ３ ． ｌ ． ７ 　 ３ ５ ０ ０ ０ ４ ５ ０ 　 ５国家在建筑业 现已大力推广使　 用 Ｈ Ｂ０ Ｒ ４０热轧 带肋 钢筋… 。 钢也 在 ２ １ 年 开始　 １长 ０１ 增加了 Ｈ Ｂ ０ 热轧带肋钢筋的生产量 ，但在生产　 Ｒ ４０ 过程 中出现 了一些 陛能上 的波 动 ，于是 我们 从技 术　 和生产的各个环节进行了分析 ，找出了问题发生的　 原因， 并制 定 了相应 的解决 办法 ， 以确保 产 品 的质 量　 符合国家标准 ， 满足用户的需要。１ 相关原 始数 据及检 验数 据１ 原始成分及初验结果 （ ． ２ 见表 ２ 　 ）从表 １ 和表 ２可知 ，这 ６批钢材 的化 学成 分均符合标准要求 ； 力学性能除屈服强度外 ， 其他指标也　 符合标准要求。因此 ， 我们对这 ６ 批钢材取复验样 ，对 其力学 性能进 行 了复验 。 　 １３ 第 一次 复验结 果 （ ． 见表 ３）表 ３ 第一次 复验结果长 钢轧 钢厂 于 ２ １ ０ １年 ５月份 生 产 的 ＨＲ ４ ０　 Ｂ０Ｅ ｑ２　ｍ 热轧带 肋钢筋 在初验 时有 ｌ ｂ０ｍ ５批屈 服强度 不批号ＲＭ ａ Ｊ Ｐｌ １２ ０ ｌ５ ４ 　 ｌ ｌ２ ７ １５ ４　 ５ ０ ５８ 　 ５～ ０ ５ ５ ５８ 　 ７— ０力学性能Ｒ／ Ｐ ￣ 　 Ｍ３ ５ ４１ 　 ９～ ５ ３０ ９　 ５Ａ％ ／Ａ ％合格， 经复验后仍有 ６ 批不合格 ， 因此我们对这 ６ 批不　 合格品做 了化学成分分析 及高倍金相检验。 　 １ 成分判定标准及性能要求 （ ． １ 见表 １　 ）表 １ Ｈ ４０ 　 ＲＢ ０ Ｅ成 分 判 定 标 准及 性 能 要 求ｌ １２ ７ ｌ５ ５　 ｌ １２ ０ ｌ５ ６　 ｌ １２ ２ ｌ５ ６５０５５ ６～６　 ５５５０ ５—７　 ５０５５ ５～７　 ５０５０ ５～９３０４５ ９—０　 ３ ０ ｏ　 ９ 　Ｉ５ ３０ ２　 ９ 　Ｉ０ ３ ０ ｌ　 ９ —ＩＯ２ ．～ Ｏ０ ８５ ３ ．　 ２ ．— ０Ｏ ７５ ３ ．　 ２ ． ３ ．　 ８５ Ｏ０ 　 ２ ．～ ０Ｏ ７５ ３ ．ｌ ．－ ７Ｏ ８５＿ ．１ 　 ｌ ．～ ９０ ７Ｏ １ ． 　 ｌ． １ ． ７０ ８５ 　 　 １ ．～ 　 ５ ７ １． Ｏ ８ｆｆ ｉｉ成分， 　 ， ： ％ 埘 ）ｔ】 　ｔｉ ∽　 （　ｌ ｔｓ ｃ Ｊ （ Ｉ） ‰） （　＂ （ Ｃ 咖， ａ 　Ｐ力学性能　 几　 Ａ％ 　 ，　ＡＰ　 ａ ７ ５．ｌ ｌ２ ４ １５ ６从复验结果看， ６ 这 批钢材的屈服强度陷。 为０ ７ 　 １ 　 ０ — Ｏ ５ ．４　 ． 　 Ｏ ２ 　 ５ ｏ ４ ０ １ 　 ．～ ． １ １ ． 　Ｏ ４　Ｏ ５ ００ ４ ｏ ２ ． — ４　 ０　 ６ ４ ０ ２　 １ 　 ０８ ５ ． ６ ． 　 ０１ 　 ０ ４ ． ０ ．　 ５．．进一步分析其不合格的原因，我们对这 ６ 批钢材又重新第一作 者简介 ： 延庆 （ ９ ４ ） 男 ， 职于首钢 长治　 秦 １７ 一 ， 就取样做了力学性能的测试、 化学成分的分析、 负差控制的　 分析及高解ｆ ， 鱼 并调取了 验 炼钢和轧钢工序有关数据。１ 炼钢 工序 有关工 艺数据 （ ． ４ 见下页 表 ４） 　 １ 轧钢 工序有 关工艺 数据 （ 下页 表 ５及 图 １　 ． ５ 见 ）钢铁 有 限 公 司技 术 质 量 处 ，工 程 师 。Ｔ ｌ０ ５ — ０ ４ ２ ， ｅ：３５ ５ ８３ ４Ｅ ｍ ｉ ｂｚ ０ ２ ６ ． ｍ － ａ ：ｊ２ ０ ＠１３Ｇ 　 ｌ ｔ ｏ（）山 西 冶金Ｅ ｍａ ： ｊ ｓ＠１６ＣＩ － ｉｙ ｉ ｘ ２ ． ｎ ｌ ｅｎ Ｏ第 ３ 卷　 ５表 ４ 炼钢 工序 有 关 工艺 数 据批号　 连铸 出 　 　 钢温机号 度终点 成分， 　 ％钢包温 停浇时Ｗ Ｃ　 （ ｎ　 （ ） ｔ Ｓ　 度，　 刻 （ ）Ⅲ Ｍ ）Ｗ Ｐ　 ｌ ） Ｊ （ ℃Ｏ０　 ００ ２ ００１　 ｌ １　 ０ ： １ ．８ ．１　 ． ４ 　 ３ ６ ９ ２　 ０１　 ００ ５ Ｏｏ９ １ ５　 １ ２　 ．４ ．２　 ．０ 　 　 ４ ６ ４：３１ １２ ０ １ ５ ６　 ｌ６ ５ ００ 　 １ ５ ４　 ５ ２ ２ 　６ 　 ． ６ ｌ １２ ７ １ ５ ６　 １７ ９ ０Ｏ 　 １５ ４　 ５ ２ ９ 　４ 　 ．８ｌ １２ ７ １ ５ ８ １ １ １５ ５　 ５ ２ １ 　 １ 　 ７Ｏ９ ．　 Ｏ０１　 ０ ２　 ０ ｏ　 １ ９ 　 ２ ：０ ． ２ ．０ ０ ． ７ 　 ７ １４ 　 ０ ５Ｏ０ 　 ００ ３ ００１　 １６ ２ ２ ：９ ．７ ．１　 ． ０ 　１　 ３４ 　 ０Ｏ　 ００ ７ Ｏ０ ９ ｌ ９ 　 ０ ２　 ．８ ．１　 ．ｏ 　 　 ８ ０：４ ５１ ｌ２ ｏ １ ５ ８　 ｌ７ ３ ００ 　 １ ５ ６　 ５ ２ ４ 　 １　 ．６ １ １２ ２ １ ５ ８　 ｌ７ ７ ００　 １５ ６　 ５ ２ ５ 　０ 　 ． ５ｌ １２ ４ １５ ８　 １ ８　 ｌ５６ 　 ５ ２ ８ 　 １ ６０８ ．　 Ｏ０１　 Ｏ ２ 　 ０ １１ ９ 　 ０ ：０ ． ２ ．４ ０ ． ０ 　 ３ ２ １　 ０ ５注： 包温度为　５３１５ ℃， 器水量为 １ 　６　 ｈ 中 ３ 　 ８ 结晶 　５ ４１ ｍ 。 ６ ０Ｙ表 ５ 轧钢 工 序 有关 工 艺 数 据批号ｌ１２ ０ １５ ４ 　 ｌｌ２ ７ １５ ４人炉时刻　 出炉时刻　 驻炉时间 负差率／ 　 　 ％ｌ ３　 ０： Ｏ １ ：５ ５４　 １ ２　 ４： ２ １ ３　 ９： ５ ３ｈ２ｒｉ　 　　 ａ ｎ ３ｈ 　　 一３２ ．　 －３８ ．ｌ １２ ７ １５ ５ｌ １２ ０ ｌ５ ６ 　 ｌ１２ ２ ｌ５ ６ 　 ｌ １２ ４ ｌ５ ６２ ：０ ３ ００１ ３ 　 ：５ ０３ Ｏ 　 ：Ｏ ４ １　 ０ ：５０ ：７ ２５０ ４　 ４：４ ０ ５　 ５： ６ ０ ２８ ７：３ｈ 　 ｉ　 　　 ｒ ｎ ７ａ２ｈｌ ９ｍｉ　 ｎ ２ｈ６ｍｉ　 　 ｎ ２ｈ２ ａｉ　 ３ｒ ｎ一． ３　 ４一３８ ．　 一３８ ．　 一３３ ＿图 ２ 钢 材 金相 组 织从表 ４ 表 ５和 图 １ 以看 出 ， 钢 工序控 制 正　 、 可 炼 常 ， 钢工序 负差控制 及加 热温度 均符 合要求 ， 中　 轧 其驻炉 时｜ 　 ４图 １ 加 热炉 加 热 时 刻及 均 热段 温 度　 　 表 ６ 第 二 次 复验 有 关 数据第 １１２ ０ 、 １１２７ 第 １ １２７ １５ ４ 批 第 １５４ 批、 ｌ５５ 批三个批　 号驻 炉时 间偏 长 。 　 １ 第二 次复验　 ． ６ １ 为便于比较 ， ） 第二次复验每个批号取 ２ 个试　 样共 １ 个试样做化学成分 和金 相组　 ２Ⅲ Ｗ） （ 　 （ｅ） Ｃｑ０６ ．　 ４ Ｏ５ ．　 ４ ０５ ．　 ４ ０４ ．　 ４ ０４ ．　 ４ Ｏ４　 ． ４批号化学成分／ 　 ％ Ｗ Ｃ　 Ｗ Ｍ ） Ｗ Ｓ） Ｗ Ｐ　 （） （ ｎ　 （ｉ 　 （） Ｗ Ｓ　 （）织检验 ， ６个试 样 做 力 学性 能 分 析 ， 数据见 表 ６　 。２） 金相组 织 （ 图 ２ 　 见 ） ２ 数据分 析１ ｌ２０ ｌ５４　 Ｉ１２７ ｌ５４　 ｌ１２７ ｌ５５　 １ｌ２０ Ｉ５６　 ｌｌ２２ １５６　 Ｉｌ２４ ｌ５６０ ０．　 ． ／２ ２ ０２ ０１／． 　 ．９ １ ｏ９ Ｏ ０．　 ． ／２ ２ ００ Ｏ１／． 　 ． ０１ ９ ９ Ｏ ０．　 ． ／２ ２ ００ ０１ ． 　 ． １ 　 ９ｌ／． 　 ０５／． 　 ００５０ ３　０ １／． 　 Ｏ ５／． ５ ｌＩ ２ ４ ４ ．３ ５ ０ ６ ． ／０２ － ２ 叭ｌ ． ３ ０ 　 ３ ． ０ ｏ ０ ０５ １ ２１ ２ ０５／５　 ０Ｏ４ ． ４ ．１／．１　 ０ ５／． ７ ． ／．　 ．４ ． ４ ４ ０ ４ ． ／０ 　Ｏ ４ ０４ ． ７０ ５　 ２０ ２ ０ ０ ０ ０ １７１３　 ０ ７ ． 　 ０ ２／． ０ ． ｌ ． ０ ０００ ．４ ．／７ ３ ． ． ／５ ５ ０ ６ ．９０ ３　０ ／０ 　 ． ／０ 　 ０ ０ 叭 ０ １ ５０４ １４１ ３ Ｏ５，．ｌ ００５ｏ ３　０ ｌ／．ｌ ０ ５／．４ ． ／３　 ．ｌ ５　 ． ／０３ － ｌ Ｏ１ ． ８ ０ 　 ３ ． ０ ３ ． ０ ０ 　 ０ ０５ ｌ ５１ ６ ０５ ． 　 ００ｌ ． ８ ． ９ ０９ ０ ４／．４ ｌ ／３　 ．∽ ５ ３ ． ５ ． ／０ 　０ ｏ帕． 　 ． ７０ ４　 ３ｏ２ ｏ ｏ ０ ０ １４ｌ３ ０ １ ．１ ０ ３／． ３ ． １ ． ｌ Ｏ０８ ．５　 ． ／ｌ　 ． ／５　 ． ５ ０ 　０ １／０ 　 ．５／０４ ３ ３ ５０ ０ ０ ３ ０ ０ １ ０２１ 化 学成分 分析　 ． 从 炼钢 终点 成 分 、碳 当量 到 钢 材　 成 品成分 、 当量均 符合标 准要求 。 碳批号　 负 差率／ ％Ｒ Ｐ　 　 ａ １ １２ ０ ｌ５ ４ 　 ｌ ｌ２ ７ １５ ４ 　 １ １２ ７ ｌ５ ５１１ ２０ ｌ５ ６力 学性能／Ｐ ＾　 Ｉ Ａ， ％　 Ａ／　 　％晶 　 黻 段６／　 ．． ５５ ６ ７ ，０ －７　 ５． ７ ／５ ．６　 ０．７ ／５ ．６ 　 ０．组织ＦＰＷ　 ＋＋ ＦＰ Ｗ ＋＋ 　 ＦＰ Ｗ ＋＋ＦＰ Ｗ　 ＋＋备注２ 负差控制分析　 ． ２ 从轧钢厂负差控制数据和检验取样 测定 负差 数据 看 ，两 者存 在 一 定 差３ 　． ． ７ ８ 　 ４　． ． ５　 ６ １ ３ 　． ． ７ ９３３ ． ． ９５ 　 ９　 ３５４０ ２． ３． ｌ． １ ０ ８ ５０ ０ ９－１ 　 ９ 　 ０ 　 ４ —９ 　 Ｏ ０ ５ ． ５５５５ ４０ １ ２ ． ３． ｌ． ｌ ５ ７ ８ 　 　 １－ ５ ７ 　 ０ 　 ５ 　９ 　 ４ 　 ０ ５ ０ ． ５０５５ ３５４５ ２． ３． ｌ． ． ７　７　 ８，１ － 　 ５ —１ 　 ６ ０２ 　 ５ ０ ５ ０５　５ｏ ３５ ｌ　 ２． ３． １． ｉ． ６ ９　 ９　 Ｏ ８ １ 　 ４５ ８５ 　 ０距。其原因应该是轧钢厂负差统计数据 为成捆计 量 的平 均负 差 （ 轧时 由 连于机架间存在张力 ，造成一根轧件的尾 大而 中间小 ， 然是 一 支钢 ， 不 同　 虽 但ｌ ５６　 ４４５ ５－７ ３　Ｏ ２．２５ １０ｌ０ １ ２２ ． ． １ １ 　 ７ ５　 ８ ５ ７ ９　 ５　 ． ０ ５ ５ 　 　 ． ． ９１ １２４ ｌ５ ６ 　 ３ ３　 　 ． ９ ５０ ５５ ３５３５ ２． ３． ２． ３． ６　７　 ８　 ９　 ９５ ３ 　 ９ 　４Ｏ 　 ５ ５６６　 ．． ５５ ／７ ，． ．７　 ５ ５Ｆ 　 组 不 匀 头部 、 ＋ Ｐ 织均 　 中部 、 尾部的断面积有差别 ， 头ＦＰ Ｗ　 ＋＋（）２ １年第 １ ０２ 期秦延庆 ， ： 等 热轧带肋钢筋屈服强度不合格原因分 析位置负差大小不一样 ； 而且 ， 实际定尺长度大于理论　 长度 ， 负差计算是按理论长度计算的 ） 而检验测定　 ， 的 负差 数 据是 按 单支 样 品实 际长 度 和重 量计 算 ， 故存在差 异 。 　 从 实测 负差 情况 看 ，轧钢 厂在 生产 中存 在三 个比较低 。 　 ４ ＨＲ ４ ０ ￣２ 　 ｌ 　 Ｂ ０ Ｅ ０ｍｎ 热轧 带肋钢 筋 屈服 强度低 的原 因分析１ 连铸坯 的热装温度较高 ， ） 轧线不具备控轧控　 冷生产条件 ， 使最终产品晶粒粗大 ， 形成魏 氏组织 ， 　 是造成本次 ６ 批钢材屈服强度低的主要原因。 　 ２） 轧制 时负差 偏大是 次要 原 因。５ 解决 措施方面的问题 ： 因轧制过程中拉钢比较严重 ， 造成同一　 支钢断面变化较大； 因成品轧辊不圆度控制不好 ， 造成 同一 支钢 断 面有 周 期性 变化 ；因成 品前来料 尺 寸可能存在不均匀 ， 影响了成品尺寸的均匀性等问题 。 　 正是这 些存 在 的问题影 响 了负差 的均匀 性 。 　 ２ 晶粒度及金相组织分析　 ． ３从 检测 数据 和金 相 图看 ，这 ６ 钢 材 的晶粒 度　 批１ 将 Ｈ Ｂ ０ Ｅ负差控制范 围由 一２ ％—． ． ） Ｒ ４０ ． ５ ４５ ％调至 一２Ｏ ． ％～一４Ｏ 　 ．％。２） 钢 生 产 时 ， 控 制 好 连 轧 关 系 ， 少 头 、 轧 要 减 　 中、 尺寸 差 。 尾均偏低 ， 最低为 ６ 级 ， ． ５ 最高为 ７ 级 ， ． ５ 且存在魏 氏组　 织和组 织不 均匀 。 晶粒 度 大小是 影 响钢 材力 学性 能的主要 因素 之一 ， 晶粒度 越 细 即晶粒 度评 级越 高 ， 钢　 材的力 学性 能就越 好 。 而魏 氏组织 是一 种脆性 组织 ， 　 是钢材 组织 中不希 望有 的 ，特别 是粗 大 的魏 氏组织　 会 降低 钢材 的强度 和韧性　 。３ 轧钢 厂 生产情 况３ 加强工艺过程控制 ， ） 特别是对实料尺寸的稳　 定性 及冷却 水 的控制 。 　 ４ 保证轧辊车削质量 ， ） 确保轧辊同心度符合要求。 　 ５ 缩短钢坯驻炉时间， ） 因故停轧时严格执行待　 轧保温制度 ， 避免钢坯长时间处于高温条件下　 晶粒 的长大及 魏 氏组 织 的生 成… 。 ３　 ６） 热装 温度 降至 ７０℃以下【 　 将 ０ 引。 ７） （１～ ）０ｎＴ热轧带肋钢筋碳 当量 下限由　 将 ／ ６ ｑ２　ｕ ） ＇ｌ由于 当时坯料供 应 紧张 ， 连铸 坯未 过冷 床 ， 导致　 炼钢热送坯温度较高 ， 钢坯的热装温度约在 ８０ｏ ０　 　 Ｃ现在 的 ０４％上 调至 ０ ５ ． ２ ． ％，以提高 Ｈ Ｂ ０Ｅ整体　 ４ Ｒ ４０ 以上。 经计算 Ｈ Ｂ ０ Ｅ ２　 ｌ热轧带肋钢筋的Ａ 　 性 能 。 Ｒ ４０ ￣ ０ｍｎ，参考文献线温度约为 ７６℃，据资料介绍 ，当热装温度大于　 ３ Ａ 线时， 。 钢坯组织不发生相变 ； 而冷装时 ， 铸坯 内部　 发生　 一 转变 ， 　 即存在部分铁素体的形核和长大。 　 当加热后 ， 冷坯又发生一次　 一 仅相变， 使得晶粒细　 化， 提高 了强度 和韧 性 ， 热坯 则 因本身 晶粒 粗大 而降低 了强度 和韧 性 ，而且 冷装 坯 比热装 坯 的位错 密度［ ］ 苏世怀 ， １ 孙维． 高效节约型建筑用钢热轧钢筋 ［ ． ： Ｍ］ 北京 冶金工业出版社 ，０ ０　 ２ １．［ ］ 赵军， ２　 唐广波 ， 刘正东， 项金钟． 微合金化钢热送热装过程组织演　 变研究 ［ ］ Ｊ． 热加工工艺 ，００ １ ） １ — ０ ２ １ （ ２ ：７ ２ ． 　 ［ ］ 刘君 ， ３ 郑松岩． Ｈ Ｂ ０ 热轧带肋钢筋 性能实践 ［ ］ 提高 Ｒ ４０ Ｊ． 山东冶 金 ，０ ５ ６） ２ — ４ ２０ （ ：２ ２ ．大， 有利于钢材性能的提高　 。 长钢轧钢厂一车间生产线 不具 备控 轧控冷 生产 条 件 ，如 果 原始 奥 氏体 晶［ ］ 王子亮 ． 纹钢的生产工艺与技术 ［ ． 京 ： ４　 螺 Ｍ］ 北 冶金工业出版社 ，０ ８ ２０．粒粗大 ， 最终产品的晶粒也比较粗大 ， 强度和韧性也（ 编辑 ： 胡玉香 ）Ａｎ ｌ ｓｓ ｏ 　 ａ ｏ 　ｏ 　 ｉ ｒ 　 ｆＨ ｏ －ｏ ｌｄ Ｒｉ ｂ ｄ Ｓ ｅ ｌ ｒ ａ ｙ ｉ　 ｆＲｅ ｓ ｎ ｆ ｒ Ｆａ ｌ ｅ ｏ 　 ｔｒ ｌ 　 ｂ ｅ 　 ｔ ｅ　 ｕ ｅ ＢａＱ Ｎ Ｙａ ｑｎ ， Ｙ 　 ｄ ｎ 　 Ｉ 　 ｎ ｉｇ　 ＡＮ Ｘｕ ｏ ｇ（ ｈ ｕ ａｇＣ ａｇｈ Ｉ ｎａｄＳｅｌ ｏ Ｌｄ，Ｃ ａ ｇｈ　 ４ ０ １ ｈｎ ） Ｓ ｏ ｇｎ 　 ｈｎ ｚｉ ｒ 　ｎ 　ｔ 　 ． ｔ． ｈ ｎｚ ｉ０ ６ ３ ，Ｃ ｉ 　 　ｏ ｅＣ ， ａＡｂ ｔ ａ ｔ Ｔ 　 ｎ ｌｚ 　ｈ 　 ｅ ｓ ｎ ｆｒ ｆｉ ｒ 　 ｆｓｅ ｌｙｅｄ ｓ ｅ ｇｈ ｔ ｒ ｕ ｈ ｃ ｎ ｒ ｌ ｎ 　ｈ 　 ａａ ｏ 　 ｅ ｓｒ ｃ ： ｏ ａ ａ ｙ ｅ ｔ ｅ ｒ ａ ｏ 　ｏ 　ａｌ ｅ ｏ 　ｔｅ　 ｉｌ 　 ｔ ｎ ｔ　ｈ ｏ ｇ 　 ｏ ｔｏｌ ｇ ｔ ｅ ｄ ｔ　 ｆｔ 　 ｕ ｒ ｉ ｈ ｐ ｏ ｕ ｔ ｎ ｐ ｏ ｅ ｓ ｈ 　 ｈ ｍｉａ　 ｏ ｏ ｉ ｏ ，ｎ ｇ ｔ ｅ ｄｆ ｒ ｎ ｅ ａ ｄ ｍ ｃ ｏ ｔ ｃｕ ｅ ｏ 　 ｔｅ ，ａ ｄ ｒ ｄ ｃｉ 　 ｒ ｃ ｓ ，ｔ ｅ ｃ ｅ ｃ ｌｃ ｍｐ ｓ ｉｎ ｅ ａｉ 　 ｉ ｅ ｅ ｃ 　 ｎ 　 ｏ ｔ ｖ ｉ ｒｓ ｕ ｔｒ　 ｆｓ ｌ ｎ 　 ｒ ｅｐ ｔ ｆｒ ａｄ ｔｅ ｃ ｒｅｐ ｎ ｅ ｔｃ ｎｒｌ ｍｅ ｓ ｒ ｎ　 ｏ　 ｒｐ ｓ ｓ ｏ　ｅ ｕ ｉｇ ｔｅ ｏ ｃ ｒｅ ｃ 　 ｆ ａ ｕ　ｏ ｗ ｒ 　ｈ 　 ｏｒｓ ｏ ｄ ｎ　 ｏ ｔ 　 ａｕ ｍｅ ｔｆｒ ｐ ｏ ｏｅ　 ｆ ｒｄ ｃｎ 　 ｈ 　 ｃ ｕ ｒｎ ｅ ｏ　 　 ｏｓｍｉａ 　ｉｕ ｔ ｎ　 ｉ ｌｒｓｔ ａｉ ． ｏＫｅ 　 ｒ ｓ ｃ ｅ ｃ ｌ ｏ ｏ ｉ ｏ ， ｃ ｏ ｔ ｃｕ ｅ ｎ ｇ ｔ ｅ ｄ ｆ ｒ ｎ ｅ ｍｅ ｈ ｉａ　 ｒｐ ｒｉｓ ｙ ｗｏ ｄ ： ｈ ｍｉ ａ　 ｍｐ ｓｔ ｎ ｍｉ ｒ ｓ ｕ ｔ ｒ ， ｅ ａ ｖ 　 ｉ ｅ ｅ ｃ ， ｃ ｉ ｒ ｉ ｃ ａ ｃ ｌｐ ｏ ｅ ｔ 　 ｎ ｅ阅读详情：
范文八：钢筋屈服比问题钢筋屈服比问题（一）、近期进场钢筋，尤其是直径12-14的HRB335热轧螺纹钢，经过现场实验室力学检验，屈屈比（钢筋的屈服强度实测值与屈服强度标准值的比值）大于1.3，现场实验室出具的检验报告有2条结论：1、符合标准要求2、此批钢筋不允许在有抗震设防要求的框架结构纵向受力钢筋中使用。（二）经过查询资料，“钢筋的抗拉强度实测值与屈服强度实测值的比值不应小于1.25；钢筋的屈服强度实测值与强度标准值的比值不应大于1.3。”在《建筑抗震设计规范》第GB5第3.9.2、《混凝土结构工程施工质量验收规范GB2》第5.2.2条均有规定，在混凝土结构工程施工质量验收规范GB2里作为强制性条文提出，对有抗震设防要求的框架结构，其纵向受力钢筋的强度应满足设计要求；以下个人理解，当设计无具体要求时，其应用范围仅是“按一、二级抗震等级设计的各类框架中的纵向受力钢筋。”，因此对于屈屈比大于1.3的钢筋可以在以下情况下使用：a、没有抗震设防要求的部位。 b、有抗震设防要求的非一、二级抗震等级部位，如三、四级抗震设防等级部位。c、有抗震设防要求的非框架结构。 d、有抗震设防要求的框架结构非纵向受力钢筋。 e、以上条件下即使能用，在现场管理上也会出现混乱结果。（三）国标GB，其7.3.3规定，有较高要求的抗震结构适用牌号为：在原有牌号后加E，如HRB335E,HRB400E,该类钢筋应满足以下要求，其它要求与相对应的已有牌号普通钢筋相同。A、钢筋实测抗拉强度与实测屈服强度之比不小于1.25。B、钢筋实测屈服强度与标准规定的比值不应大于1.3。C、钢筋的最大力总伸长率不小于9%。所以从采购订货的方式来看，如果需要抗震钢筋，须在技术要求里单独提出；如果采购普通钢筋，复检的结果可能达到抗震要求，也可能达不到抗震要求；经过了解，有些钢厂已经专门生产抗震钢筋，但在市场流通采购上，抗震钢筋很难满足我们工程的需要。阅读详情：
范文九：钢筋强屈比分析浅议2010版《建筑抗震设计规范》关于强屈比的规定【信息时间： 阅读次数：553】【我要打印】【关闭】2010版的《建筑抗震设计规范》第3.9.2条对钢筋混凝土结构材料作了这样的规定：“抗震等级为一、二、三级的框架和斜撑构件（含梯段），其纵向受力钢筋采用普通钢筋时，钢筋的抗拉强度实测值与屈服强度实测值的比值不应小于1.25；钢筋的屈服强度实测值与屈服强度标准值的比值不应大于1.3．且钢筋在最大拉力下的总伸长率实测值不应小于9%”。这条规定相对于08版规范而言，增加了对三级抗震框架和斜撑构件的钢筋强屈比的规定。需要引起注意的是，除了抗震等级为一、二、三级的纯框架等级外，抗震等级为一、二、三级的框架-剪力墙结构中的框架柱、框架梁和斜撑构件（包括梯段）的纵向受力钢筋也应满足此规定的强屈比要求。框架结构的缺点是侧向刚度小，当层次较多时，全产生过大的侧移，易引起非结构性构件破坏而影响使用，但它具有平面布局灵活，可形成较大建筑空间的优点，为了保留这个优点，同时又提高其侧向刚度，便产生了框架剪力墙结构，这个结构主要特点是在保留框架结构优点的基础上由于增设了抵抗剪力的剪力墙，从而大大地增加了其侧向刚度，在这个结构体系中剪力墙承担80％的以上的水平荷载，而其中的框架承担约20％。这与框架结构中不管什么方向的荷载均由框架全部承担的情况是不同的。由此看来，2010版抗震规范对于抗震等级为一、二、三级的框架和剪力墙纵向受力主筋的强屈比区别要求是有其理论基础的，同时，应该注意的是，抗震等级为一、二、三级的框架-剪力墙结构中的局部框架柱、框架梁和斜撑构件（包括梯段）的纵向受力钢筋也应满足此规定的强屈比要求，各施工、监理单位在进行钢材见证检测时应予以重视。阅读详情：
范文十：IIIIII级接头及热轧带肋钢筋的屈服强度与抗拉强度I II III 级接头及热轧带肋钢筋的屈服强度与抗拉强度钢筋机械连接技术规程JGJ107—20103.0.4 接头应根据抗拉强度、残余变形以及高应力和大变形条件下反复拉压性能的差异，分为下列三个性能等级Ⅰ级：接头抗拉强度等于被连接钢筋实际拉断强度或不小于1.10倍钢筋抗拉强度标准值，残余变形小并具有高延性及反复拉压性能Ⅱ级：接头抗拉强度不小于被连接钢筋抗拉强度标准值，残余变形较小并具有高延性及反复拉压性能Ⅲ级：接头抗拉强度不小于被连接钢筋屈服强度标准值的1.25倍，残余变形较小并具有一定的延性及反复拉压性能Ⅰ级：接头抗拉强度等于被连接钢筋实际拉断强度或不小于1.10倍钢筋抗拉强度标准值，残余变形小并具有高延性及反复拉压性能Ⅱ级：接头抗拉强度不小于被连接钢筋抗拉强度标准值，残余变形较小并具有高延性及反复拉压性能Ⅲ级：接头抗拉强度不小于被连接钢筋屈服强度标准值的1.25倍，残余变形较小并具有一定的延性及反复拉压性能混凝土普通热轧带肋钢筋的屈服强度与抗拉强度举例说明：钢筋HRB400：屈服强度为400、抗拉强度为540（拉断强度要更大）：一级接头要达到（母材的拉断强度）或不小于540x1.1（1.10倍钢筋抗拉强度标准值）；二级接头要达到不小于被连接钢筋抗拉强度标准值——就是540三级接头要达到不小于被连接钢筋屈服强度标准值的1.25倍——就是400x1.25=500以上540x1.1＞540＞500阅读详情：}