长一百九十五米,宽二十八厘米,高三十四厘米是多少立方_百度知道
长一百九十五米,宽二十八厘米,高三十四厘米是多少立方
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体积=长 X 宽 X 高=195 X 0.28 X 0.34 =18.564立方米
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出门在外也不愁长一百九十五米,宽二十八厘米,高三十四厘米是多少立方_百度知道
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亲，把长*宽*高就可以了注意单位的换算。长的单位是用的米要换成厘米。
18.564立方米
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淘豆网网友近日为您收集整理了关于沉井围堰计算单的文档，希望对您的工作和学习有所帮助。以下是文档介绍：沉井围堰计算单 目录一、设计资料:二、地基容许承载力三、沉井沉降系数计算四、底节沉井纵向破裂检算五、底节沉井内隔墙的检算六、刃脚钢筋的检算(取单宽井壁计算)七、沉井各部水平框架内力计算八、井壁竖向拉应力九、封底砼的计算十、沉井抽水后井壁内力计算十一、沉井各部分配筋计算一、设计资料:中粗砂:水上容重γ=2.0 t/m3水下γ`=1.0 t/m3内摩擦角: 水上φ=35° 水中φ`=26°井壁摩阻力: f=2.0 t/m2砼: 20# [σ w]=7.0Mpa [σ wl]=0.4Mpa [τ]=0.8Mpa n=15二、地基容许承载力:仅计算底节沉井浇注时地基基底应力,此时仅有底节沉井砼自重与模板等施工荷载,底节沉井高 5.4m,其砼体积:V 底=3.735×(33.45×2+12.3×2-2×1.2)+3.28 ×(12.3-1.2)+42=373.40m3A1=3.735m2A2=3.28m21 个 V 倒角=5.2×(0.5×0.5)/2=0.525m3底节钢料按 8.5 t 计,则底节沉井总(来源：淘豆网[/p-2703959.html])重:G1=373.4×2.3+8.5=867t地基基底应力:σ t=G/A=867/[(33.45×2+12.5×2-2×1.2)×0.7+(12.3-1.2) ×0.6]=12.6&[σ]=20 t/m2三、沉井沉降系数计算:沉井采取筑岛施工,采用吸泥不排水下沉。1、顶节沉井高 4 米V 总=0.6×2×[33.45×2+12.3×2-1.2×2]+0.6×1.5×(12.3-1.2)+[(0.6+0.7)/2×8.0-(0.6×0.8)/2]×(7.6×0.60.2×0.4)=106.92+9.99+441.94+8.95+29.75=597.55m3故 V2= V 总-V1=597.55-373.40=224.15 m3顶节钢料: 14.63-8.5=6.13 t故顶节自重:G2=224.15×(来源：淘豆网[/p-2703959.html])2.3+6.13≈522t2、底节沉井下沉到位时:浮力 F1=V1 浮=0.7×(33.45×2+12.3×2)×3m+0.6×(12.3-1.2)×2.6m=169.8 t摩阻力:T0\=(33.45+12.3)×2×6×2=1098 tK=Q/T=(867-169.8)/&13、顶节沉井下沉时:浮力: F2=0.7×88.9×6.6+0.6×(12.3-1.2)×6.4=453.3 t摩阻力:T02=(33.45+12.3)×2×10×2=1830 tK=Q/ TJ=(867+522-453.3)/&1故需采取吸泥压重等措施克服。四、底节沉井纵向破裂检算:沉井不排水下沉时,刃脚下土的支承情况限难控制,可按下列最不利支承情况检算沉井纵向束砼的抗拉强度:1、支承于短边的两端点截面特性计算:(来源：淘豆网[/p-2703959.html])A1=0.7×6-(0.6×0.8)/2-1/2×6×0.075=3.735m2重心轴:y=1/3.735×[0.7×6×3-(0.8×0.6)/2×(6-0.8/3) -(0.075×6)/2×6/3]=2.885mx=1/3.735 ×[0.7 ×6× 0.35- (0.8× 0.6)/2 × (0.7- 0.6/3) -(0.075× 6)/2 ×0.075/3] =0.36mIy-y=1/12×0.7×63+0.7×6×(3-2.885)2-1/36×0.6×0.83=1/2×0.6×0.8×(6-2.885-0.8/3)2-1/363-1/2×0.075×6×(2.885-6/3)2=10(来源：淘豆网[/p-2703959.html]).25m4底节沉井井壁沿周长每米重:外侧: q1=3.735×2.5=9.34 t/m隔墙: q2=3.28×2.5=8.2 t/m支点反力 R=1/4×867 t=216.75 tm-m 处正弯矩 Mm-m:Mm-m=[216.75×15.925×2-1/2×9.34×15.-1.2)×9.34×(15.925-0.3)-(0.5×0.5)/2×5.2×2.5×2×(15.925-0.6-0.5/3)]/2=2010.4 t-m 此种情况不考虑施工Mn-n=[216.75×12.5/2×2-1/2×9.34×(12.5/2)2×2-1/2×8.2×(12.5/2)2-(33.45-0.6×3) ×9.34×(12.5/2-0.3)]/3(来源：淘豆网[/p-2703959.html])=141.8 t-mm-m 处σ wl=Mm(6-γ)/Iγ-γ=5;(6-2.885)/10.25=611 t/m2≥[σ wl]=581t/m2×1.4n-n 处σ wl= Mm(6-γ)/γγ-γ=141.8×(6-2.885)/10.25=43.1 t/m2& [σ wl]=581t/m2×1.4即长方向必须保证沉井中间不能托空,并增设水平钢筋,否则开裂(底 P)K-K 处剪力 Qk=216.75-9.34×(1.1+12.5/2-0.6)-(0.5×0.5)/2×5.2×2.5=152.1tτ max=QS/bI=152.1×0.635×2..5/(0.635×10.25)=61.8 t/m2&[τ c]=80 t/m22、支承于长边中点:Mmax=1/2×(33.45/2)2×9.34×2+(12.5(来源：淘豆网[/p-2703959.html])-1.2)×9.34×(33.45/2-0.3)+24.36×2+1.52=4296.44 t-mm-m 处 Mm-m=1/2×15..34+[(12.5-1.2)×9.34×(15.925-0.3)]/2+0.5×0.5/2×5.2×2.5×(15.925-1.6-2/3×0.5)=2033 t-mm-m 处σ w-l=Mm-m γ/Iγ-γ=.885/10.25=572.2 t/m2≥[σ wl]=50×1.4故需水平配筋防止底节沉井顶部开裂五、底节沉井内隔墙的检算:按底节沉井下沉到位时,灌注完顶节沉井,检算隔墙砼的抗拉强度,取不利情况为内隔墙下土挖空, 内隔墙按简支梁计算。荷载包括底节、顶节沉井自重及模板等施工荷载:M=1/8(q+q\)L2=1/8×[(3.28+4×0.6)×2.5+0.25](来源：淘豆网[/p-2703959.html])×(12.5-1.2)2=230.64 t-mA2=0.6×5.6-0.2×0.4=3.28m2y=1/3.28×[5.6×0.6×2.8-0.4×0.2×(6-0.4/3)]=2.725mσ wl=M(5.6-y)/Iy-y=230.64×(5.6-2.725)/8.2-2.875=80.86t/m&&[σ w-l]=50×1.4 需配水平筋Iy-y=1/12×0.6×5.63+0.6×5.6×(2.8-2.725)2-0.4×0.2×(2.875-0.4/3)2=8.2m4六、刃脚钢筋的检算(取单宽井壁计算)1、作用于刃脚和井壁周围的水平力1)土压力:PE=γ土 hEtan2(45°-φ/2):土为浮容重hE 为土深,φ为内摩擦角2)水压力:不排水下沉时按外侧 50%pw 计,故 pw=0.5γ whw2、刃脚(来源：淘豆网[/p-2703959.html])内侧垂直钢筋的检算:1) 沉井下沉过程中,在岛面以上已接高顶节刃脚切入土中 0.8m时,刃脚根部产生向外弯曲的最大弯矩:此时沉井入土深度 hE=6m水深 hE=3m水面上土高 hE°=3m刃脚入土深度 h1=0.8mpE°=γ土高 hE°tan2(45°-φ水上/2)=2×3×tan2(45-35/2)=1.626t/m2pE = (pE°+γ土高 hw)=1.626+1×3×tan2(45°-26°/2)=2.717 t/m2Pw=0.5 γ whw=0.5×1×3=1.5 t/m2PE\=PE°+γ土高(hw-h) tan2(45°-26°/2)=1.626+1×(3-0.8) ×tan2(45-26/2)=2.485 t/m2Pw\=0.5(hw-h) γ w=0.5×(3-0.8)×1=1(来源：淘豆网[/p-2703959.html]).1 t/m2PE+w=2.797+1.5=4.297 t/m2PE+w\=2.485+1.1=3.585 t/m2井壁宽每米自重: 不排水时扣除浮力此时 F 浮=V 浮=F1=169.8 t(见前面 3.2)G=Q/u=(867+522-169.8)/[(33.45+12.5) × 2]=13.27 t/m井壁每米宽所受总土压力:E0=PE°hE°/2+(PE+P`E)hw /2=1.626×3/2+(1.626+2.797)/2×3=9.07 t/m2作用于单位周长井壁上的摩阻力 T0 按 T0 =0.5E0 或 T0 =fA0 计,取其小者。f=2 t/m2,A0 为与土接触的单位周长井壁面积,故T0 =0.5E0=9.01/2=4.85 t/m2T0f= fA0=2×6m=12 t/m2故 T0 =4.85 t/m2刃脚部分土压力及水压力PE+w=h/2(PE+w+P\E+w)=0.8/2×(4.297+3.585)(来源：淘豆网[/p-2703959.html])=3.153 t/mPE+w 作用点距刃脚底面:γ=h/3×[(P E+w +2P\E+w)/( PE+w+P\E+w)]=0.8/3×[(4.297+2×3.585)/(4.297+3.585)]=0.388m刃脚部分摩阻力 T1=0.5E 或 FA 取小者T1=0.5E=0.5×(PE+PE\)/2×h=0.5×(2.797+2.485)/2×0.8=1.056t/mT1=fA=2×0.8m=1.6t/m故取 T1=1.056t/m系数:α=0.1S14/(h4+0.05 S14)S1——支承于内隔墙间的井壁最大计算跨度S1=15.825m h=0.8m故α=0.1/×15.+0.95×15.8254)=21 用α=1β=h4/(h4+0.05S24)S2——支承于内隔墙间的井壁或者外壁最小计算跨度S2=11.3m h=0.8mβ=0.84/(0.84+0.05×11.34)=5.02×10-4刃脚沿垂直方向视为悬臂梁,h=0.8m,作用于悬臂水平力应乘以αα PE+w=1×3.153=3.153t/m因为α&1,作用在刃脚上的全部外力由悬臂作用承受,无需再按封闭框架计算,但需要按构造要求配置适量的水平钢筋.刃脚在水平方向视为封闭框架,作用于框架水平力应乘以ββα PE+w=5.02×10-4×3.153=1.58×10-3t/m刃脚下土的竖向反力:R=G-T0=13.27-4.85=8.42t/mV2= Rb/(2a+b)=8.42×0.6/(2)=6.315t/mV1= R-V2=8.42-6.315=2.105 t/mR 的作用点距刃脚外侧 XΓXr=(a2+ab+b2/3)/(2a+b)=(0.12+0.1×0.6+0.62/3)/(2×0.1+0.6)=0.2375m刃脚斜面部分土的水平力,按三角形分布,其合力:H=V2tan(α-β)β=φ=26° α=arctan(0.8/0.6)=53.13°故 H=6.315×tan(53.13-26)=3.236 t/mH 作用点距刃脚底面h/3=0.8/3=0.2667m(2)沉井接近设计标高,刃脚下土挖空,此时刃脚产生最大的向内弯矩。此时沉井入土深度 hE=10m 水深 hw=7m水面上土高 hE°=3m 刃脚挖空=γ土干 hE°tan2(45°-Φ上/2)=1.626t/m2(同上)PE= PE °+ γ土湿 hwtan2(45°-Φ水下/2)=1.626+1×7×tan2(45°-26/2) ×4.359t/m2Pw=0.5 whw=0. 5×1×7=3.5 t/m2PE\= PE°+γ土浮(hw-h)tan2(45-26/2)=1.626+1.0×(7-0.8)tan2(45-26/2)=4.047t/m2Pw\=0.5(hw-h)Γ w=0.5×(7-0.8) ×1=3.1t/m2Pe+w=4.359+3.5=7.859 t/m2Pe+w=4.047+3.1=7.147 t/m2井壁宽每米自重:不排水应扣除浮力,此时 F 浮=V 浮=453.3t(见前面三3)G=Q/u=(867+522-453.3)/[(33.45+12.5) ×2]=10.182 t/m井壁每米宽所受土压力E0=PEhE°/2+(PE°+PE)/2hw=1.626×3/2+(1.626+4.359)/2×7=23.39 t/m刃脚部分土压力及水压力Pe+w=h/2(Pe+w+P`E+w)=0.8/2×(7.859+7.147)=6.0t/mPE+w 作用点距刃脚底面:Pe+w=h/3[(PE+w+2P\E+w)/(PE+w+P\E+w)=0.8/3×[(7.859+2×7.147)/(7.859+7.147)=0.394m刃脚部分摩阻力:T1=0.5E=0.5×[(4.359+4.047)/2] ×0.8=1.68t 或 T1=fA=2×0.8=1.6t/m取小者即为 T1=1.6t/m α=1 β 1.58×10-3作用于刃脚悬臂水平力: α PE+w=1×6=6t/m3 由上刃脚(悬臂)根部断面内力计算:沉井沉至中途(m) 沉井沉至设计标高水平力垂直力力臂弯矩水平力垂直力力臂弯矩α PE+w -3.153 0.8-0.388=0.412 -1.299 -6 0.8-0.394=0.406-2.436H 3.236 0.8/3×2=0.Γ 8.42 0.35-0.5 0.947Ti 1.056 0.35 0.37 1.6 0.35 0.56G -0.47 0.35-0.5 -0.054 -0.48 0.∑ 0.083 8.996 1.69 -6 1.12 -1.93g 为刃脚自重,不排下沉时应扣除浮力g=(0.1+0.7)/2×0.8×(2.5-1)=0.48t/mXg=[0.7×0.8×0.35-0.6×0.8/2×(0.7-0.6/3)]/(0.1+0.7)/2×0.8=0.2375m4、根据以上 M、N、Q 设计刃脚外侧竖向钢筋 U&0.1%,同时应延伸到根部以上 0.5S1=0.5×15.825=7.91m 以上并在刃脚全高按剪刀和构造布置蹬筋。1、5m 高砼周边剪切面积:Ac=1.5×(15.825+11.3) ×2=81.375m2Lc=3.516×178.82/81.375=7.73t/h2&[Lc]=80 t/h2七沉井各部水平框架内力计算:按沉井沉至设计标高,刃脚下土已挖空计算:1、刃脚部分:由于β Pe+w≈0 故不预计算:2、刃脚根部以上高度各部分井壁水平框架内力计算,封闭框架是趋静定结构,计算形式如下:L1=16.425m L2=11.7mK=L2/L1=0.71123角点弯矩:MA=PL12/L2×[(1+2K3)/(1+2K)]=15.974P中间支点弯矩:MD=PL12/12×[(1+3K-K3)/(1+2K)]=25.735P短边中点弯矩:Mc=PL2/14×[(2K3+3K2-2)/(1+2K)]= -1.135P轴力:NB=PL2/2=5.85pNC=PL1-ND/2=PL1-0.5×PL1/2×[(2+5K-K3) /(1+2K)]=7.6355pND=PL1/2×[(2+5K-K3) /(1+2K)]=17.579P按若干不利位置分段计算如下表(取每节沉井最下部一米)水平外力按梯形面积公式计算:E\+W\=(P\E+w+PE+w)h/2本段高度八、井壁竖向拉应力沉井下沉接近设计标高,刃脚下的土已挖空,而四周作用有摩擦力,可能把沉井箍住,并在井壁内由沉井自重产生垂直拉力。假定井壁上的摩擦力按倒三角形分布:Smax=[γ h/4(γ h-γ whw/h)(hE2/H2)-γ whw/γ hH] Q当 HE=H 时,Smax 值最大此时γ h=2.3t/m2γ w=1.0 t/m3H=10m hw=6m Q=1389t故 Smax=[2.5/4(2.56/10) -6/(2.5×10)] ×t作用在距井底高度:Xmax=γ h/2(γ hH-γ whw) ×hE2=2.5/2(2.5×10-6) ×102=6.579m即顶节底部半米处产生最大拉力,由于此处尚有接缝故钢筋容许应力用 0.8σ S 检算,锚固长度要够。σ l=Smax/F=123.55/[(0.68×33.45×2+12.5×2-1.2×2)+0.6×(12.5-1.2)]=1.99t/m2&[σ wl]=40t/m2故井壁不需设垂直钢筋,但底节需伸入设计φ 10@250 共 775 根 Fg=0.0609m2σ g=123.55/0.t/m2&0.8 σ S=18800t/m2每根钢筋受拉力为:Sg=123.55/775=0.16tφ 10 与 C20 的粘结力[C]=0.67×2=1.34Mpa接锚长度 L=Sg/td[c]=0.16/(3.14×0.01×134)=0.03qm一般取 0.5m 长九、封底砼的计算:1、沉井水下封底后,抽水后承受基底水和土的向上反力,此时桩基施工完毕,护筒对其有摩阻力,封底砼视为支承在隔墙底面和刃脚斜面上,按周边支承的双向板计算:Lx=11.7 Ly=16.325m 计算跨度取中-中Lx/Ly=11.7/16.325=0.7167 Mx=0.068qLxMy=0.0293qLx2PE+w=6.966 t/m2(暂不计护筒作用)Mx=0..516×(11.7)2=33.16t-mMγ=0..516×(11.7)2=14.10t-mMx(μ)=33.16+33.16/6=19.63 tMγ(μ)=14.10+33.16/6=19.63 t μ=1/6Q=PE+w-g=6.866-1.5×2.3=3.516t/m2σ w=M/W=35.51×1/(1.52/6)=94.69 t/m2&[σ w]=700t/m2、封底砼受剪计算:q=3.516 t/m2井底面积 A=15.825×11.3=178.82m21、5m 高砼周边剪切面积:Ac=1.5×(15.825+11.3) ×2=81.375m2Lc=3.516×178.82/81.375=7.73t/h2&[Lc]=80 t/h2十、沉井抽水后井壁内力计算:板 15.825m×8.5m 计算Q=PE+w=PE+Pw=3.77+5.5=1.626+1×5.5×tan232+1×5.5=9.271t/m2A=15.825m B=8.5B/A=8.5/15.825=0.5371 L=aMa0=-0.014ql2Mb0=-0.=-0.016ql2Maz=0.004ql2Mbz=0.004ql2Mao=0.007ql2其中 Mbz 为各板中心平行于 a、b 边方向跨中弯矩Mao、Mbz 为自由边中点平行于 a、b 边方向的跨中弯距Ma0、Mb0为固定边中点平行于 a、b 方向的固端弯矩,Ma0、Mb0为平行于 a、b 方向自由边上固定端的支座弯矩,此外由于 u=1/6,但因此板有自由边,故不予考虑。故:Ma0=-32.5t-mMb0=-52.24t-mMa00=-37.15t-mMaz=9.3t-mMbz=9.3t-mMao=16.3t-m仅取板中心弯矩 M=9.3t-m计,其余有梗肋边渡加强不检证,此部分双向配筋均为φ 10 @250断面厚度 0.6m 取单位板计算:受压区高度 X:h0=h-a=60-4=56cmAg\= =3.4cm2b=100cm h=15 a\=a=4cm2n(Ag+ Ag\)/b=2×15×3.14×2/100=1.8842n(Agh0+Ag\a\)/b=[2×15×(3.14×56+3.14×4)]/100=56.52x2+1.884x-56.52=0x=6.65cmγ=[bx3/3+nAg\(x - a\)2]/[ bx2/2+nAg\(x - a\)]=[100/3 × 6.633+15 × 3.14 × (6.63 -4)2]/[100/2×6.632+15×3.14×(6.63-4)]=4.32cmZ=h0-x+γ=56-6.63+4.32=53.69cmσ g=m/Agz=9.3×107/3.14×3.69=5516.45kg/cm2&&[σ g]=1300kg/cm2σ h=σ gx/[n(h0 -x)]=5;6.63/[15×(56-6.63)]=49.38 kg/cm2&[σ h]=70kg/cm2仅有土压力作用:q=3.77t/m2M=3.78t-m(前提封底)σγ=2242 kg/cm2[σ w]=2350kg/ cm2若@改为 200 则σγ=1797 kg/ cm2150 σγ=1291 kg/ cm2十、沉井抽水后井壁内力计算:板 15.825m×8.5m 计算Q=Petw=PE+Pw=3.77+5.5=1.626+1×5.5×tan232+1×5.5=9.271t/m2A=15.825m B=8.5B/A=8.5/15.825=0.5371 L=aMa0=-0.014ql2Mb0=-0.=-0.016ql2Maz=0.004ql2Mbz=0.004ql2Mao=0.007ql2其中 Mbz 为各板中心平行于 a、b 边方向跨中弯矩Mao、Mbz 为自由边中点平行于 a、b 边方向的跨中弯距Ma0、Mb0为固定边中点平行于 a、b 方向的固端弯矩,Ma0、Mb0为平行于 a、b 方向自由边上固定端的支座弯矩,此外由于 u=1/6,但因此板有自由边,故不予考虑。故:Ma0=-32.5t-mMb0=-52.24t-mMa00=-37.15t-mMaz=9.3t-mMbz=9.3t-mMao=16.3t-m仅取板中心弯矩 M=9.3t-m计,其余有梗肋边渡加强不检证,此部分双向配筋均为φ 10 @250断面厚度 0.6m 取单位板计算:受压区高度 X:h0=h-a=60-4=56cmAg\= =3.4cm2b=100cm h=15 a\=a=4cm2n(Ag+ Ag\)/b=2×15×3.14×2/100=1.8842n(Agh0+Ag\a\)/b=[2×15×(3.14×56+3.14×4)]/100=56.52x2+1.884x-56.52=0x=6.65cmy=[bx3/3+nAg\(x-a\)2]/[ bx2/2+nAg\(x-a\)]=[100/3×6.633+15×3.14×(6.63-4)2]/[100/2×6.632+15×3.14×(6.63-4)]=4.32cmZ=h0-x+y=56-6.63+4.32=53.69cmσ g=m/Agz=9.3×107/3.14×3.69=5516.45kg/cm2&&[σ g]=1300kg/cm2σ h=σ gx/[n(h0 -x)]=5;6.63/[15×(56-6.63)]=49.38 kg/cm2&[σ h]=70kg/cm2仅有土压力作用:q=3.77t/m2M=3.78t-m(前提封底)σ y=2242 kg/cm2[σ y]=2350kg/ cm2若@改为 200 则σ y=1797 kg/ cm2十一、沉井各部分配筋计算:1、刃脚内外侧垂直钢筋检算:U&0.05%内外侧均采用φ 10,每米 4 根@250 Ag=3.14cm2每米宽需最小钢筋面积为Fgmin=0.05% bh=0.05%×100×70=3.5cm2≈AgC20 砼:n=15 截面宽度 b=1.0m 截面高度 h=0.7m钢筋保护层:a=a\=0.05m h0=0.65m1)刃脚内侧垂直钢筋检算:作用于截面中心处内力:N=8.996t M=1.69t-mQ=0.083t偏心距 e=M/N=1.69/8.996=0.188m按偏心受压构件检算:Ag=Ag\=3.14cm2混凝土受压区高度 x:x3+3x2(e-h/2)+12hAgex/b-Ag[h(e+h/2)-2ah0]6n/b=0x3-0.486x2+0.08=0x=0.50σ h=2N/[bx+2nAg(2-h/x)=2×8.996/[1×0.50+2×15×3.14×10-4(2-0.7/0.5)=35.6t/m2&[σ w]=700t/m2σ g=nσ h(h0-x)/x=15×35.6×(0.65-0.50)/0.50=160.2 t/m2=1.6Mpa&&[σ g]σ g 斜=σ g/cos52°=2.6Mpa2)刃脚外侧垂直钢筋检算:作用于中心处的内力:M=-1.93t-mN=-6t Q=1.12t按纯弯构件计算:Ag=Ag\=3.14cm2砼受压高度x=n(Ag+ Ag\)/b[-1+ 1+2b(Agh+Ag\a)/n(Ag+Ag\)2=15×(3.14×10-4×2)/1[-1+ [1+2×1×(3.14×10--4×0.65+3.14×10-4×0.05)]/15×(3.14×10-4×2)2=0.0723mY=[bx3/3+nAg\(x-a\)2]/bx2/2+nAg\(x-a\)=[1/3 × 1 × 0.07233+15 × 3.14 ×10--4(0.)2]/[0.5×0.5;3.14×10--4(0.)]=0.14mz=h0-x+y=0.65-0.=0.7177mσ g=M/AgZ=1.93×105/3.14×71.77=856.4kg/cm2=85.65Mpa&[σ g]=130σ h=σ gx/n(h0-x)=85.54×0.5;(0.65-0.0723)]=0.714MPa&[σ w]=7Mpa砼中性轴处的剪应力:L=Q/bx=1.12/(1×0.t/m2&[σ L-2]=53t/m2故无需设置斜筋蹬筋可按构造布置刃脚水平钢筋检算:1)截面特性:Ag=(0.69+0.1)/2×0.8=0.316m2Xg=0.2375mIg-y=0.8×0.73/12+0.8×0.7×(0.35-0..6×0.83/36-0.6×0.8×(0.7-0.6-Xy)2/2-播放器加载中，请稍候...
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内容来自淘豆网转载请标明出处.1：一个圆锥形碎石碓,底面周长是15.7m,高是2.4m.用这堆碎石在八米宽公路上铺了三厘米厚,大约能铺多少直接列综合算式.比如：3*9+7*2=27+14 =41_百度作业帮
1：一个圆锥形碎石碓,底面周长是15.7m,高是2.4m.用这堆碎石在八米宽公路上铺了三厘米厚,大约能铺多少直接列综合算式.比如：3*9+7*2=27+14 =41
1：一个圆锥形碎石碓,底面周长是15.7m,高是2.4m.用这堆碎石在八米宽公路上铺了三厘米厚,大约能铺多少直接列综合算式.比如：3*9+7*2=27+14 =41
半径　15.7/3.14/2＝2.5m（3.14*2.5*2.5*2.4）/3/（8*0.03）=47.1/3/0.24=15.7/0.24=65.416m大约能铺65.416m一块正方形木板,长三点二米,宽零点八米,把它锯成半径是二十厘米的圆,最多能锯机个_百度作业帮
一块正方形木板,长三点二米,宽零点八米,把它锯成半径是二十厘米的圆,最多能锯机个
一块正方形木板,长三点二米,宽零点八米,把它锯成半径是二十厘米的圆,最多能锯机个
3.2×0.8÷0.1256=20个}