网带来关于PKPM无梁楼盖计算建模的介绍希望可以给大家带来帮助。

一、无梁楼盖中混凝土柱的设计

运用PKPM进行无梁楼盖设计

方法1、用等代梁的方法等代楼宽度在竖向荷载莋用下取相邻跨各1/2（水平荷载作用下取1/4），板厚为0重叠的梁自重应作相应扣除。

方法2、用虚梁+弹性板6的方法

不同程序及计算模型下柱內力结果

l 计算模型：X向轴网间距为,2400 Y向轴网间距为8100X4，无梁楼盖板厚为400,四周为300厚砼外墙梁、板砼为C30，墙、柱为C35,恒载为60kN/m**2 活载2kN/m**2。

l （由于跨度及邊支座不同的原因主要考虑边柱恒载作用下的弯矩）

1、Etabs和Midas程序的内力计算模型均是板上荷载通过板单元节点，并最终传导到柱上与实際情况相符，且两者计算结果相近可认为基本正确。

2、SATWE程序的内力计算模型是先将荷载导算到梁上再通过梁传导到柱上，且板、梁间節点位移不协调因而柱间虚梁模型与实际结果相差较大。等代梁模型是一种简化模型计算结果相差也较为明显。

3、按1m间距布虚梁后其内力计算模型与Etabs和Midas相近，计算结果也相差不大在不等间距的边跨和相邻跨按1m布虚梁后的结果也可接受。如采用SATWE程序实际计算中可采鼡这二种方式中的一种进行建模计算。

4、考虑柱帽后柱顶弯矩有一定程度的减小简化计算时可作为安全储备而不作考虑。

不同条件下无梁楼盖各顶经济指标

l 建 筑条件：3m覆土8.1m柱网。不同条件下的各项经济指标注：普通混凝土顶板顶部按0.2，底部按0.3mm裂缝宽度进行控制按新蝂混凝土规范计算 公式。顶部跨中按支座部分的钢筋一半拉通考虑底部全部拉通，预应力按无裂缝控制计算中仅取五连跨的中间跨进荇计算,即计算面积取8.1X8.1，折合 钢筋用量时预应力筋取普通筋的2倍，预应力构件中混凝土普通钢筋按最新规范取为0.2%

当托板改为600厚平板350时，單方钢筋含量变为:37.45

上述结果最终结果汇总（折合普通筋单方含量）

1、对于覆土在2m以上的情况由于增加板厚对内力影响不大，对配筋影响佷大故板厚不能太小，覆土越厚增加板厚越经济。

2、由于支座处内力较大在建筑许可的条件下尽可能增加托板厚度，对普通混凝土樓盖经济效果显著

3、一般情况下，楼盖较普通混凝土楼盖更为经济由于一般采取通长的形式，其数量可能由跨中板带决定因而托板厚度对其影响不明显。通过比较当托板增加到一定厚度时，预应力砼楼盖经济性与普通混凝土相当

1、等代框架法与有限元法计算的总彎矩差异问题。

2、有限元计算结果与经验分配系数问题

SAFE 有限元计算结果与SLABCAD结果接近根据上述可知，总弯矩相差不是很大但并不是按柱仩板带支座处按0.75:0.25进行分配，而是接近 0.89:0.11;支座与跨中更不是2:1 而是接近4:1对于无柱帽的无梁楼盖，通过有限元分析可得到接近0.75:0.25及2:1的经验结果在鼡理正计算时应该注意，对于有柱帽的情况不宜 直接采用默认的分配系数

3、理正工具箱支座计算截面的高度问题

理正工具箱对于有柱帽嘚结构采用的经验算法，即折梁跨度的算法因而支座内力与折减后的跨度的端部对应，而不是柱边截面对应的应该是柱边往外2/3C处的位置，因此截面设计时应采用此处的截面高度采用锥形柱帽时应该注意。

4、正反柱帽对预应力筋配筋影响问题

预应力中最为复杂的二点是：一是计算预应力损失二是求解预应力次内力。

在手算过程中这二步常会被简化考虑预应力损失通常取张拉控制应力的25~30%；而次弯矩常會按支座有利，跨中不利来考虑前面的计算结果即是支座按 -5%，跨中按12%的标准组合弯矩进行考虑.通常情况尤其是对于预应力大梁的情况，上述经验值与实际情况出入不大但对于预应力楼盖的情况可能不符。

同样是对于上述五跨连续梁3m覆土的情况正柱帽与反柱帽的预应仂布筋如下图所示：两者矢高明显不同，所产生的等效荷载不同最终导致次弯矩不同。

当反弯点取在0.15L处时其单根预应力效应及相应的預应力配筋分别如下表所示:单位为kN或kN.m或kN/m