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框架结构和剪力墙结构各有什么优点
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3秒自动关闭窗口请问框架剪力墙结构与框架核心筒结构的模板工程有区别吗？有哪些区别？_百度知道
请问框架剪力墙结构与框架核心筒结构的模板工程有区别吗？有哪些区别？
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出门在外也不愁剪力墙受力性能的宏模型静力弹塑性分析--《土木工程学报》2004年03期
剪力墙受力性能的宏模型静力弹塑性分析
【摘要】：建立了以弯曲变形为主的钢筋混凝土剪力墙的静力弹塑性分析宏模型 ,宏模型由钢筋混凝土膜单元和钢筋混凝土柱单元组成 ,分别模拟剪力墙的墙板和边缘构件。宏模型以有限元为基础 ,但自由度比有限元模型少得多。用宏模型编制了剪力墙静力弹塑性全过程分析程序 ,采用单自由度补偿法求解病态方程组 ,得到有下降段的能力曲线 ,可以预估剪力墙的变形能力和位移延性。 9片剪力墙试件的计算结果和试验结果的对比说明了宏模型的有效性。通过计算分析 ,研究了轴压比、边缘构件的约束程度和高宽比对剪力墙抗震性能的影响
【作者单位】：
【关键词】：
【基金】：
【分类号】：TU973.1【正文快照】：
1　前　　言钢筋混凝土 (RC)剪力墙以及由剪力墙组成的筒 ,是高层、超高层建筑的主要抗侧力构件。抗震结构的剪力墙不但应具有足够的刚度和承载力 ,而且还应有足够大的延性。延性剪力墙的最终破坏是由于底部一定高度内受拉钢筋屈服后截面受压区边缘混凝土达到极限压应变而压
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京公网安备74号剪力墙与核心筒约束边缘构件设置原则对比及框架—核心筒结构非弹性性能识别--《重庆大学》2013年硕士论文
剪力墙与核心筒约束边缘构件设置原则对比及框架—核心筒结构非弹性性能识别
【摘要】：震害研究表明，剪力墙破坏失效表现为底部一定高度范围内墙两面保护层混凝土的全面剥落；墙两端受箍筋约束的混凝土压溃、散落，纵筋受压失稳；当轴压比未得到有效控制时，在墙底保护层剥落的高度范围内，混凝土可能在较大的墙长范围内被压碎，纵筋压屈失稳。试验研究表明，控制轴压比并在在剪力墙端部设置具有足够横向约束钢筋的边缘构件，可以改善混凝土受压性能，增大剪力墙延性性能。中国规范关于剪力墙边缘构件设置部位的规定很大程度上还是基于工程经验，并不能很好的反映近些年来对剪力墙的试验和理论分析成果。
本文介绍了以美国规范为主的目前各国设计规范关于剪力墙底部塑性铰区设置边缘构件的范围和约束方式，并与中国现行《混凝土结构设计规范》和《高层建筑混凝土结构技术规程》的设置方式进行对比。采用ETABS程序完成了中国七度0.1g抗震设防区背景下相应于美国设计条件的一个三十层框架-核心筒结构模型的受力分析和配筋设计，模型地震作用、荷载效应组合、建模分析方法、层间位移控制条件和抗震措施均按照美国ACI318-2011和ASCE7-10规范要求。针对各国规范关于剪力墙边缘构件的约束要求，完成了该结构模型在各国规范规定下的不同剪力墙边缘构件设置方法的设计和对比。之后，根据PERFORM3D程序的建模原则，完成了该框架-核心筒模型的非弹性建模，并给出了PERFORM3D程序模型和ETABS程序模型的弹性分析结果对比。最后，以结构基本周期T_1和该方向结构二阶平动周期T_2处解聚得到的条件均值反应谱作为目标谱，按照目标周期段标定方法选取了14组地面运动记录。将14组地面运动和放大一倍后的地面运动输入结构模型采用PERFORM3D程序进行三维非线性动力反应分析，给出了各个地面运动输入下结构层间位移角、核心筒层剪力、X轴剪力墙最外边缘纤维混凝土峰值压应变和核心筒剪力墙边缘纤维峰值应变分布。
通过以上研究工作，本文得到的主要结论如下：
①中国现行规范关于剪力墙约束边缘构件设置层数和沿剪力墙截面伸入水平长度比国外现行规范少，而约束边缘构件内箍筋构造要求也相对宽松；
②对于未设置约束边缘构件的除底部加强区以外的其它楼层，中国规范给定了约束要求相对放松的构造边缘构件，国外规范对于底部塑性铰区以外的其它楼层并未规定相关的约束措施；
③基于结构T_2周期解聚得到的条件均值反应谱选择的地面运动输入下结构反应平均值趋势略低于T_1周期方案，但是个别地面运动记录输入下结构反应会超过T1周期方案，在选择地面运动记录时应当考虑除结构基本周期T_1以外的其它周期；
④最大考虑地震水准地面运动输入下，结构中上部楼层剪力墙核心筒有可能出现边缘纤维应变较大的部位；两倍最大考虑地震水准地面运动输入下，结构中上部楼层剪力墙核心筒普遍出现边缘纤维应变较大的部位，个别楼层会出现应变超过钢筋屈服应变的部位。
【关键词】：
【学位授予单位】：重庆大学【学位级别】：硕士【学位授予年份】：2013【分类号】：TU973.2【目录】：
中文摘要3-5英文摘要5-101 绪论10-30 1.1 引言10-11 1.2 剪力墙震害11-15 1.3 剪力墙试验研究现状15-18
1.3.1 国内研究现状15-17
1.3.2 国外研究现状17-18 1.4 剪力墙边缘构件设置方法介绍18-28
1.4.1 中国建筑抗震设计规范规定18-20
1.4.2 美国 ACI318 规范规定20-23
1.4.3 美国 UBC 规范规定23-24
1.4.4 新西兰 NZS3101 规范规定24-26
1.4.5 加拿大 CSA A23.3 规范规定26-27
1.4.6 欧盟 Eurocode 08 规范规定27-28 1.5 本论文的研究目的和研究内容28-302 结构弹性模型建立与配筋设计30-56 2.1 模型基本信息介绍30-35
2.1.1 中国规范设计条件30-32
2.1.2 相应于美国规范的设计条件32-35 2.2 材料指标确定35-38 2.3 地震作用的确定38-44
2.3.1 基本概念38-39
2.3.2 设计加速度反应谱确定39-42
2.3.3 中美多遇地震水准加速度反应谱对比42-43
2.3.4 抗震设计等级划分43-44 2.4 荷载效应组合44-45
2.4.1 基本组合44-45
2.4.2 地震荷载效应组合45 2.5 承载力极限状态确定45-46 2.6 建模和分析原则46-48
2.6.1 地震作用分析方法的选择46-47
2.6.2 地震荷载输入方向47
2.6.3 地震有效重力荷载47-48
2.6.4 结构建模48 2.7 位移控制条件48-49 2.8 抗震措施49-53
2.8.1 柱端弯矩调整49
2.8.2 剪力调整49-50
2.8.3 抗震构造措施50-53 2.9 剪力墙边缘构件设计方案对比53-55 2.10 本章小结55-563 结构非弹性模型建立56-78 3.1 Perform 3D 程序介绍56 3.2 本构模型56-67
3.2.1 混凝土本构模型60-65
3.2.2 钢筋本构模型65
3.2.3 剪切弹簧本构模型65-67 3.3 梁单元模型67-71
3.3.1 框架梁单元模型67-70
3.3.2 剪力墙连梁模型70-71 3.4 柱单元模型71-72 3.5 墙单元模型72-74 3.6 楼板单元模型74 3.7 质量源设定74-75 3.8 阻尼设置75-77 3.9 模态分析结果77 3.10 本章小结77-784 非线性动力反应分析78-110 4.1 地面运动记录选取78-85
4.1.1 目标反应谱确定78-82
4.1.2 地面运动纪录选择与标定82-85 4.2 非线性动力反应分析结果85-109
4.2.1 按 T_1选取的地面运动输入下结构分析结果85-91
4.2.2 按 T_2选取的地面运动输入下结构分析结果91-97
4.2.3 按 T_1选取的地面运动放大一倍输入下结构分析结果97-103
4.2.4 按 T_2选取的地面运动放大一倍输入下结构分析结果103-109
4.2.5 按 T_1和 T_2周期选取的地面运动输入下分析结果对比109 4.3 本章小结109-1105 结论与展望110-112致谢112-114参考文献114-118附录118-133 A 剪力墙边缘构件基于位移的设计方法118-121
A.1 Wallce 方法118-119
A.2 钱稼茹方法119-121 B X 轴方向剪力墙设计轴力、弯矩、剪力121-122 C 美国地震危险性分析方法简介122-130
C.1 识别潜在震源122
C.2 对震源区震级分布进行模型化122-124
C.3 对震源区地震发生地到场地的距离分布进行模型化124-125
C.4 地面运动预测模型（衰减关系）125-127
C.5 信息综合127-128
C.6 一致风险反应谱128
C.7 解聚128-129
C.8 条件均值反应谱129-130 D 本论文分析所用的地面运动加速度时程曲线130-133
D.1 按 T_1选取的地面运动130-132
D.2 按 T_2选取的地面运动132-133
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