前己述及空载漏磁电机系数J 。嘚大小不仅标志着水磁材料的利用程度而且对电动机中水磁材料抗去磁能力和电动机的性能也有较大的影响。此外漏磁电机系数对电動机的弱磁扩速能力也有影响。因此需要尽可能准确计算并在设计中选取合适的值

水磁同步电动机转子磁路结构多种多样，漏磁电机路徑复杂多变既有极间漏磁电机，又有端部漏磁电机用解析法计算漏磁电机系数的误差较大，一般只能用作粗略估算需要准确计算时應运用电磁场数值解法求解电动机内电磁场。为便于工程应用本书作者对儿种典型结构的电动机空载电磁场进行了计算，总结归纳出一系列空载漏磁电机系数的有关曲线供设计类似结构电动机时参考。

永滋同步电动机可采用与水磁直流电动机类似的方法通过两次二维電磁场数值计算来分别求取电动机的极间漏磁电机系数药和端部漏磁电机计算系数。之则电动机空载漏磁电机系数。

应用数值计算方法求得的表面式转子磁路结构水磁同步电动机径向充磁时的极间漏磁电机系数和端部漏滋计算系数，分别示于图6-16和图6-17中由图可见．极弧系数越大，气隙长度越小则电机的极间漏磁电机系数越小；在正常设计取值范围内，永磁体的磁化方向长度越大、电机的气隙长度越大则永磁体端部漏磁电机计算系数越大。

内置式转子磁路结构的永磁同步电动机的磁路结构虽然多种多样但对电动机极间漏磁电机系数影响最大的是它所采用的隔磁磁桥的尺寸‘见图6-8）和水磁体的尺寸，

图6-18给出了不同磁桥尺寸对内置式永磁同步电动机极间漏磁电机系数的影响曲线由图可见，隔磁磁桥的尺寸对极间漏磁电机系数的影响极为关键为降低极间漏磁电机系数，在设计电动机时应在保证制造工藝、电动机转子冲片机械强度和冲模使用寿命的前提下尽量限制隔磁磁桥宽度，而适当加长其长度

    图6一”给出了在隔磁磁桥尺寸确定後，内置式永磁同步电动机中永磁体尺寸和电动机气隙长度对极间漏磁电机系数的影响曲线由图可见，永磁体尺寸越大气隙长度越小，电动机的极间漏磁电机系数也越小

内置径向式永磁同步电动机端部漏磁电机系数除与气隙长度和永磁体磁化方向长度有关外，还与永磁体离转子表面的距离有较大的关系永磁体离转子表面越近，端部漏磁电机系数越小图620给出了某台内置径向式永磁同步电动机的端部漏磁电机计算系数与气隙长度和永磁体磁化方向长度的关系曲线（水磁体磁极外表面与转子表面的最大距离为8c）。

由于影响永磁同步电动機漏磁电机系数的因素众多因此具体设计电动机时，除根据上述有关曲线查取漏磁电机系数外还应根据实际情况对查得的漏磁电机系數加以适当修正，即还应根据经验合理地选取式（6*-32）中修正系数k的值