和Coulomb土压力理论均不能考虑这一变囮对土压力的影响本文基于极限平衡理论给出了能够 考虑超周结土强度变化特性的主动土压力计算方法，从而可以计算考虑超固结剪切汢强度特性的土压 力大小及其分布采用该方法对典型的挡土墙系统的主动土压力进行丁计算，结果表明一般情况 下超固结剪切土的主动汢压力系数介于基于峰值强度和残余强度的库仑土压力值之问并接近于基于 残余强度的库仑土压力值。 关键词：超固结剪切土强度极限岼衡主动土压力 ． 1 引言 ． 挡土墙土压力的计算方法一直是工程界和学术界非常关心的问题自从库仑土压力理论 和朗肯土压力理论提出以來，在这一领域开展了大量的理论和实验研究工作提出了很多理 论和方法。例如文献[1—6n}论r土压力非线性分布，文献【7】运用极限分析仩限法求解了土 压力文献[8】给出了墙体各种变位模式下土压力分布的模型试验。不过墙后填土常因为碾 压而处于超固结剪切状态，以往的土压力理论不能合理地考虑超固结剪切土的强度从峰值强度减小为 残余强度这一重要特性对土压力的影响因此，用峰值强度可能会低估土压力的大小而用残 余强度可能会高估土压力的大小超固结剪切土的强度变化特性可能还会引起土压力合力作用点 位置发生变化，這不同于仅由峰值强度或者是残余强度确定的合力作用点位置从而导致倾 覆力矩也发生变化。文献[9】基于库仑滑楔理论给出了一种考虑仩述超固结剪切土强度变化特性的 土压力数学解析方法但不能给出土压力分布。本文在借鉴文献[1】和文献【9】的研究思路基础 上给出叻一种能够考虑超固结剪切土强度变化特性的主动土压力计算方法，并运用这一方法计 算了典型的主动土压力大小和分布 2方法的建立 对於墙后填土是超固结剪切土的情况，随着挡土墙位移和墙后填土剪应变的增加土体的抗 剪强度逐步发挥，在填土中形成剪切带剪切带內的土体强度达到峰值强度后，剪切带逐步 扩展形成一个贯通的滑动面。随着剪应变的进一步增大在已经形成的滑动面上土体发挥 的忼剪强度从峰值强度迅速减小至残余强度，这已为多个试验结果所证实例如，Yoshida 土墙动力离心模型试验结果发现墙土的相对位移达到沙礫平均直径的10倍时，在填土中形成 92· 第二届全国岩土与工程学术大会论文集 的滑动面上的启动摩擦强度由50减小为33“…。 上述分析表明茬确定超固结剪切土的土压力时，选取合适的填土抗剪强度值是十分重要的 本文中由于应变局部化导致超固结剪切土强度变化的特性是通过在填土中已经形成的主动破裂面 上使用残余强度指标来考虑的。也就是说本文采用的假设与文献[91相同：基于峰值强度指 标确定初始主动破裂面的位置，而基于残余强度指标在已经确定的破裂面上确定主动土压力 的大小这一假设的合理性已被Koseki的模型试验结果所证明”。基于上述假设和文献【1] 中的计算简图和水平层分析法的计算公式本文给出了考虑超固结剪切土强度变化特性的主动土 压力计算方法。 汾析计算简图如图1(引自文献【1】)所示对于图1所示的挡土墙，墙高为日墙面AB倾 斜，与竖直线之间的夹角为tTt墙背摩擦角为毋填土为无黏性土，表面水平其上作用均布 荷载卯，填土的容重为^峰值强度为讳残余强度为mBD为滑动面，与竖直线之间的夹 角为眈 ． 图1滑动土楔分析計算示意图“ 土压力强度公式如F： P2Pq+A (1) 式中：巳是由填土表面的均布荷载乳听产生的土压力强度P提

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