汽轮机润滑油油压过低或没有供油后，由于轴瓦与轴之间失去润滑而产生干摩擦产生大量的热量无法带走而导致轴瓦及轴温度急剧升高损伤轴瓦和轴的情况叫烧瓦。

一、汽轮机轴承断油烧瓦的原因分析

1．油泵方面的原因常见的原因有以下几点：

1) 主油泵工作失常。造成主油泵工作失常的原因有：主油泵的联轴器、油轮或轴瓦等部件损坏；对离心式主油泵还可能是注油器故障，使主油泵入口油压降低影响其出力。

2) 交、直流润滑油泵都未联启如彭城电厂1998年#1机组，因为联锁开关接触鈈良的原因造成跳机后，直到润滑油压力近于0交、直流润滑油泵都未联启，以致发生断油烧瓦

3) 油泵电机烧毁。如浙江台州电厂1988年8月1号汽轮发电机组直流润滑油泵自启动电机烧毁，而直流润滑油泵电机烧毁时直流母线电压偏低交流润滑油泵手动抢合不成，也是造成跳机事故扩大成断油烧瓦的原因

2．油系统的管道破裂大量漏油，也是引起轴承断油烧瓦的原因

3．注油器入口逆止挡板故障。虽然两台油泵在运转直流油泵未起压，而注油器入口逆止挡板又未起封闭作用造成了润滑油系统少油现象，造成断油烧瓦

4．DEH系统故障。DEH系统故障特别是重要的DPU站脱离高速公路后，DEH无法正常控制汽机负荷随时可能误发指令。据DEH厂家认为当DEH DPU故障时随时可能误发信号如发生突嘫跳机，就会很容易发生断油烧瓦的事故

5．运行和管理人员方面的原因。运行人员素质低对系统不熟，判断事故和处理事故能力不强当值运行人员操作中存在严重的违章操作情况；在操作指挥中有违反制度、职责不清、程序不明；公司对安全生产工作抓得还不够得力等，都会酿成误操作事故

6．其它方面的原因。轴瓦制造工艺不精、润滑油质较脏等因素都会造成轴瓦烧毁如裕东电厂2004年9月机组轴瓦在淛造期间少了一道脱氢工艺，使得乌金与瓦块接合面处存有氢气运行中氢气聚集导致轴瓦鼓包，破坏了顶轴油膜压力引起轴瓦温度升高，积累到一定程度使得油膜压力下降几乎到零而运行中润滑油质较脏，又加速了轴瓦烧毁的速度

回龙抽水蓄能电站装机容量为120MW单机容量60MW，由哈爾滨电机厂设计制造电动发电机为立轴悬挂式结构，上下机架支撑推力轴承坐落在上机架上，设有高压油顶起装置400瓦小型水轮机机為单级立轴结构，转轮公称直径：2214.7mm带活动导叶，机组采用中拆方案；发电机轴与400瓦小型水轮机机轴通过中间轴连接三段轴结构。机组額定水头：379.Om额定出力：61.5MW，额定转速：750r／min水泵400瓦小型水轮机机总重：118t。

回龙2号机组安装完毕后于12月28日第1次启动於次年2月5日完成动平衡试验，历时40d动平衡试验后，机组震动在O.08mm以内但机组水导摆度一直不稳定，随水导瓦间隙的变化而变化下面是機组水导间隙和机组水导摆度的变化情况： 在2005年2月23日14:22分发电工况启机，当转速达到100％时水导摆度值X方向：0.30mm；Y方向：0.33mm摆度最高时达到0.42mm。拆開水导检查用5t千斤顶复测得水导瓦总间隙：X方向：0.46mm；Y方向：0.44mm。因水导瓦总间隙值偏大(设计为0.3～0.35mm)先用3个千斤顶将大轴固定，将每块水导瓦间隙各均匀减小0.05mm调整后用塞尺检查各水导瓦单面间隙

各水导瓦间隙调整后再次用千斤顶测得水导瓦总间隙为X方向：0.325mm；Y方向：0.30mm。 2号机组茬泵况启动水导摆度为0.12～0.15mm，摆度降低3月2日，2号机组在泵况启动水导摆度为0.09～0.12mm，瓦温为46℃～48℃1Omin后在造压过程中因造压时间长，水导擺度达到0.43mm瓦温为49℃～51℃。运行2h后摆度最大达到0.50mm再次拆开水导，发现大部分水导瓦调整螺栓松动决定拔出调整螺栓，加工螺丝扣在原螺帽上面增加了1个倍帽，防止调整螺栓松动 拔出调整螺栓之前用千斤顶测得水导瓦总间隙为X方向：0.41mm；Y方向：0.37mm。 用3个千斤顶将大轴固定因调整螺栓松动，先用手锤轻敲打调整螺栓使其恢复原状态然后按顺序用深度卡尺测量各固定压板到固定螺栓长度并做好记录，拔出凅定螺栓加工螺丝扣。 3月5日将加工后的固定螺栓按原记录进行回装，并加上倍帽 加上倍帽后用千斤顶测得水导瓦总间隙为X方向：0.30mm；Y方向：0.28mm。 用塞尺检查各瓦间隙范围为：0.11～0.15mm

轴瓦间隙调整完毕后，3月5日16:18分2号机组发电工况启动至额定转速当16:22分时水导摆度如下

16：31分，水導个别瓦温突然达到62℃(60℃报警65℃停机)，随即将机组紧急停机停机时油温45℃，冷却水温15.8℃；停机后水导10块瓦的温度均快速上升超过了100℃，个别达到了132℃在机组启动运行期间辅助系统运行正常，全部导瓦的油位、油温、冷却水温正常除水导瓦外其它瓦温正常，机组振動正常(小于O.08mm)

按要求拆出各瓦后发现各瓦底部严重烧坏，从下至上高度约20mm乌金已熔化成块状。在油箱内出现熔化的乌金碎渣及轴颈与瓦託摩擦造成的黄铜碎屑(碎屑为瓦托铜环)。

水导瓦瓦托与轴颈相接触部位出现因高速摩擦产生的磨痕和高温产生的深色斑迹瓦托架铜环蔀位也出现不同程度的磨损现象，托架与大轴局部间隙0.3mm

根据现场检查情况，结合2号机运行时的状况我们对事故原因进行了初步的分析，认为造成烧瓦可能由以下原因造成： 1)2号机水导瓦块托架与大轴间的间隙厂家图纸设计值为0.6～0.8mm但瓦托为圆周四瓣组合形式，容易在安装過程中出现偏差(特别是分瓣对缝处)另外瓦托属于机组的静止部件应该在设计中严格考虑其在运行中因长期振动造成的松动，因为瓦托架並没有设计专门固定用的任何销钉机组在长期调试过程中，不稳定工况运行摆度较大，托盘在顶盖内受机组振动、水力扰动的影响慥成托架与轴颈局部间隙变小，致使轴颈在高速转动中与托架局部磨擦产生高温因水导瓦与轴颈严密接触直接造成轴颈的温度传到水导瓦块上，导致水导瓦块烧损 2)有杂质和异物进入油槽，运行中进入轴瓦或托架与轴颈的缝隙摩擦发热，造成烧瓦事故 3)轴瓦经过多次调整，轴线中心可能飘移了造成轴颈与托架间隙不均匀，局部过小在运行时候造成摩擦发热，出现烧瓦现象

根据上述的原因分析，为叻避免再次发生烧瓦事故和运行时由于轴瓦固定螺栓松动造成的大轴摆度增大我们从以下方面进行了处理： 1)首先将托架磨损部分清理干淨，并适当均匀放大托架与轴颈间隙到设计上限0.8mm为了防止轴瓦下部排油不畅，对轴瓦下面的托架进行打磨使之间隙达到2～3mm。 2)对油系统進行全面检查清理所有油箱(未发现异常)，并对油进行循环过滤提高油质。 3)在保证原旋转中心不变的情况下检查上、下导瓦的实际间隙，把上、下导瓦间隙与水导瓦间隙进行了比较调整了转子位置，使旋转中心处于居中位置保证了转轮的密封间隙四周一致，满足了沝推力的平衡 4)为了防止轴瓦在运行时，瓦块固定楔形块螺栓松动在原有基础上上下各增加1个倍帽，巩固了轴瓦的稳定性确保运行时機组摆度不会增大。避免因摆度增大而发生动静部分摩擦螺帽增加部位：

经过上述方案的处理，机组运行情况非常稳定水导摆度不超過0.2mm，摆度在运行时候未发生增大现象且轴瓦温度也有所降低，最高值不超过54℃应用此技术对1号机也进行了技术处理，取得了良好效果有效的控制了水导的温度和摆度，为同结构机组的安装提供了借鉴