钢结构 次构件
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钢结构次构件
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3秒自动关闭窗口钢结构厂房独立构件快速设计――MTSTool钢结构设计工具箱应用
简介： 钢结构厂房中刚架和支撑体系再加上托梁、楼面梁等组成了结构的主要受力骨架，即主结构体系。而屋面檩条、墙面檩条、屋面支撑、柱间支撑以及吊车梁等构件为厂房中的独立构件，不参与主结构平面模型的分析，需独立设计验算，对于该类构件，相应规范规定明确但公式复杂；同时，对于吊车梁等构件，规范中对其构造要求也较多且复杂。因此，对于此类构件，一般宜采用软件设计验算，同时，还需软件提供计算书供设计者复核。本文将MTSTool中相应的屋檩、及吊车梁设计验算与规范结合进行了比较。关键字：MTSTool 钢结构工具箱 屋面檩条 吊车梁一、概述　　钢结构厂房中刚架和支撑体系再加上托梁、楼面梁等组成了结构的主要受力骨架，即主结构体系。而屋面檩条、墙面檩条、屋面支撑、柱间支撑以及吊车梁等构件为厂房中的独立构件，不参与主结构平面模型的分析，需独立设计验算。　　对于檩条等构件，《门式刚架轻型房屋钢结构技术规CECS102-2002》中相关章节(6.3及附录E)作了详细的规定，但公式复杂，尤其是按照《冷弯薄壁型钢结构技术规范GB50018》进行有效截面的取值，以及在风吸力作用下下翼缘稳定验算时相应参数的取值。同时，对于吊车梁等构件，规范中对其构造要求也较多且复杂。设计人员手工完成此类构件的设计验算有相当的难度。　　因此，对于此类构件，一般宜采用软件设计验算，但还需软件提供计算书供设计者复核。一方面，清晰的计算书有助于设计者对规范的相应内容更好理解；另一方面，详尽的计算书可以使验算透明化便于设计者复核。本文将MTSTool中相应的屋檩、吊车梁设计验算与相应规范结合进行了比较。　　二、檩条设计　　MTSTool中的檩条设计包括了C、Z、H、及箱型檩条截面，同时考虑：　　1、荷载　　檩条设计的荷载主要有以下5种：　　（1）屋面材料和檩条自重；　　（2）屋面均布活荷载；　　（3）屋面雪荷载和积灰荷载；　　（4）风荷载，由于屋面较轻，檩条设计的风荷载主要考虑向上的吸力；　　（5）施工及检修荷载。　　MTSTool中考虑以上荷载的界面如下：　　　　设计计算檩条时除了考虑由于竖向荷载作用下产生的内力外，还应考虑其作为纵向支撑体系的一部分而产生的檩条轴向附加内力，如：　　（1）檩条作为主刚架斜梁的侧向支撑将产生轴力；　　（2）防止主刚架斜梁下翼缘受压屈曲而设置的隅撑将对檩条产生附加的轴力及弯矩；　　（3）作为结构体系的纵向水平系杆，由水平支撑传来的作用力。　　2、效应组合　　檩条设计考虑的效应组合的原则是：　　（1）屋面均布荷载不与雪荷载同时作用；　　（2）积灰荷载应同雪荷载或屋面活荷载同时作用；　　（3）施工荷载仅与屋面及檩条自重同时考虑。　　推荐考虑以下组合，其中活荷载指的是屋面均布活荷载与雪荷载的较大值并迭加积灰荷载：　　（1）1.2恒+1.4活　　（2）1.2恒+1.4活+0.6*1.4风　　（3）1.0恒+1.4风+0.7*1.4活　　（4）1.2恒+1.4施工荷载　　MTSTool中荷载考虑组合如下：　　　　本例中，屋面檩条各参数如下：采用简支檩条，跨度为6m，檩条间距为1.5m；跨度中央布置一道拉条；屋面的坡度角为5.71度(即屋面梁坡度为1:10)；屋面板能阻止檩条的侧向失稳；　　荷载参数按以下取值：　　恒载：面板自重: 0.2kN/m2　　檩条自重: 0.05872kN/m　　活载：屋面活载: 0.3kN/m2　　雪荷载: 0.4kN/m　　檩条兼做屋面支撑系杆时，承受的纵向风荷载：N=5kN　　风载：基本风压: 0.55kN/m2　　针对屋檩的验算，包括：强度、稳定和刚度的验算，计算书中分别如下所示，计算书中有删节：　　强度校核　　工况1：1.2D+1.4L(活)　　计算有效截面：　　毛截面应力计算　　σ1=5.541/44×1000+(-0.00=86.78N/mm2（上翼缘支承边）　　σ2σ3σ4。。。。　　计算上翼缘板件受压稳定系数k　　支承边应力：σ1=86.78N/mm2　　非支承边应力：σ2=198.98N/mm2　　较大的应力：σmax=198.98N/mm2　　较小的应力：σmin=86.78N/mm2　　较大的应力出现在非支承边　　压应力分布不均匀系数：ψ=σmin/σmax=86.78/198.98=0.4361　　部分加劲板件，较大应力出现在非支承边，ψ≥-1时，k=1.15-0.22ψ+0.045ψ2=1.15-0.22×0.×0.　　此处，按《冷弯薄壁型钢结构技术规范GB50018》中5.6.2计算。　　同样计算计算下翼缘板件受压稳定系数k，计算腹板板件受压稳定系数k　　计算σ1　　构件受弯　　上翼缘σ1=198.98N/mm2　　下翼缘σ1=-86.78N/mm2　　腹板σ1=86.78N/mm2　　计算上翼缘板件有效宽度　　ξ=160/60×(1.063/23.87)0.5=0.5626　　ξQ1.1，故k1=1/(0.=1.333　　此处，按GB5.3计算板组约束系数：　　ψ=0.4361&0，故　　α=1.15-0.15×0.　　Bc=60　　ρ=(205×1.333×1.063/198.98)0.5=1.208　　B/t=60/2.5=24　　αρ=1.085×1.208=1.31　　18αρ & B/t & 38αρ，有效宽度Be=[(21.8×1.31/24)0.5-0.1]×60=59.457　　故扣除宽度为Bd=60-59.457=0.543　　对部分加劲板件，ψR0同时较大压应力位于非支承边，故扣除板件的中心位于0.6*59.457+0.543/2=35.946mm处　　以上按GB5.1以及5.6.5相应规定计算：。　　同样，计算下翼缘板件有效宽度以及腹板板件有效宽度。　　扣除失效板件，计算可知　　Wex1=43.859cm3Wex2Wey1 Wey2同理　　Ae=7.466cm2　　考虑净截面折减，得：　　Wenx1=42.981cm3Wenx2 Weny1 Weny2同理　　Aen=7.317cm2　　σ1=5.541/42.981×103+(-0.×103=88.955N/mm2　　同样，算得：σ2=170.192 σ3=-122.335 σ4=-203.572　　203.572≤205，合格！　　整体稳定验算　　按CECS102:.7第3条进行验算，即按附录E验算风吸力作用下檩条的稳定：　　1 抗扭刚度Ct计算　　C100=1700 Nm/m/rad　　Ct11=1700×(60/100)×(60/100)=612Nm/m/rad　　Ct12=130×3=390Nm/m/rad　　取Ct1=Ct11=612Nm/m/rad　　Ct2=4×/Nm/m/rad　　Ct=1/(1/612+1/)=608.61Nm/m/rad　　2 考虑自由翼缘约束影响的修正系数η计算　　K=1/(4×(1-0.3×0.3)×160×160×(160+30)/.5/2.5/2.5+160×160/608.61)=0.02102　　angle=3..rad　　Ia=2.5/12×(2×160/3)×((2×160/3)×(2×160/3)×cos(1.222)×cos(1.222)+2.5×2.5×sin(1.222)×sin(1.222))=mm4　　Ifly=(-)/2=mm4　　R=0.0××/3.142/3.142/3.142/878.713=0.8413　　η=(1+0.3)/(1+0.396×0.9　　3 对主轴y－y的弯矩计算　　q=(-1.4×-0.-0.KN/m　　k=|60×60×160×2.5/4//|=0.06255　　Mx=1.036×6×6×cos(19.98)×0.125×Nmm　　My'=1.036×0.0×0..471Nmm　　4 Wfly计算　　d1=23.14/9*10=25.711mm　　d2=23.14/8.71*10=26.567mm　　Wfly1=/25.711=　　Wfly2=/26.567=　　ifly=(/2.5/(160/6+20+60))0.5=19.45mm　　5 χ计算　　R0=0.*00/3.142/3.142/3.142/3.142/878.713=13.461　　lfly=0.7*.1*13..125)=mm　　λ1=3.142×()0.5=93.014　　λfly=.45=93.067　　λn=93.067/93.014=1.001　　φ=0.5×(1+0.21×(1.001-0.2)+1.001×1.001)=1.085　　χ=1/(1.085+(1.085×1.085-1.001×1.001))0.5=0.6652　　算得檩条下翼缘压弯屈曲时承载力降低系数χ后，即可按公式：　　　　验算檩条稳定。　　而计算书中关于局部稳定、挠度及刚度的计算相对简单，在此不再赘述。　　三、吊车梁设计　　MTSTool中，主要考虑了实腹式(可变截面)简支吊车梁的设计，同时考虑：　　1、吊车荷载　　1）横向水平荷载标准值　　　　2）纵向水平荷载标准值　　　　3）竖向水平荷载标准值　　吊车竖向荷载标准值按工艺资料所提吊车的最大轮压采用。　　2、其它荷载　　包括作用于吊车梁上的附加恒荷载以及附加活荷载。　　3、 作用力　　计算吊车梁的内力时，应按结构力学中影响线的方法确定各内力所需吊车荷载的最不利位置，在按此求出吊车梁的最大弯矩及其相应的剪力、支座最大剪力、横向水平荷载作用下在水平方向所产生的最大弯矩，当为制动桁架时需计算横向水平荷载在吊车梁上翼缘所产生的局部弯矩。简支梁在行动轮压和横向水平力的作用下，产生的竖向弯矩、水平弯矩和剪力，应按可能排列于梁上的轮数、轮序及最不利位置进行计算。当制动结构为桁架时，尚应计算横向水平力对翼缘产生的弯矩。　　MTSTool中，吊车梁的荷载定义和作用力界面如下：　　　　　　　MTSTool中对于吊车梁的局部构造也进行了检查，所下所示：　　　　4、针对吊车梁的的设计验算，包括：强度、稳定和刚度的验算，计算书中分别如下所示，计算书中有删节：　　一.设计资料略　　二. 吊车梁截面内力计算:　　1 吊车梁支座处最大剪力Vd计算(参图Ⅲ)：　　　　竖向附加恒载作用下端部剪力：　　Vda=1.4*0.5*gv*l0=1.4×0.5×4×1=33.6 kN　　吊车一考虑动力系数后最大轮压标准值：　　P1=1.05×12.7×103=13335 kg　　吊车竖向荷载作用下端部剪力计算：　　Vdc=1.4×1.05×9.8×(1　　+13335×(2*-)×10-3=471.775 kN　　端部最大剪力计算值：Vd=505.375 kN　　其它最大设计内力计算，略。　　三. 吊车梁板件宽厚比验算:　　1 受压(上)翼缘宽厚比验算:　　受压翼缘宽厚比限值：[b0/t]=15*(235/fy)0.5=15　　翼缘自由外伸宽度：b0=285 mm　　翼缘宽厚比：b0/Tf1=285/24=11.875≤15，满足　　2 腹板高厚比验算:略　　此处，参考GB5.8规定。　　四. 吊车梁截面强度验算:　　1 上翼缘受压强度验算:　　吊车梁不采用制动结构　　ξ=(Mvm/Wnx+Mhm/Wny)/ft　　=(69.6+114.965/1316.64)×103/205　　=0.，满足　　2 下翼缘受拉强度验算:　　ξ=Mvm/Wnx1/fb=3/=0.39677≤1，满足　　3 端部腹板剪应力强度验算:　　考虑截面削弱系数1.2　　τ=1.2*Vd*Sdx/Idx/Tw/1.2/fv　　=1.2×505.375×098/10/120×102　　=0.，满足　　4 最大轮压下腹板局部承压强度验算:　　考虑集中荷载增大系数后的最大轮压设计值按第一台吊车计算：　　吊车最大轮压：Pmax=12.7 t　　轻、中级工作制吊车梁，依《钢规》4.1.3取增大系数：ψ=1.0　　F=γc*m_GFactor*ψ*μ*Pmax=1.4×9.8×1×1.05×12.7=182.956 kN　　梁顶到腹板计算高度上边缘距离：hy=Tf1=24 mm　　轨道高度：hR=140 mm　　集中荷载沿跨度方向支承长度取为：50 mm　　集中荷载在腹板计算高度上边缘的假定分布长度：　　lz=50+5*hy+2*hR=50+5×24+2×140=450 mm　　σc=F/Twlz=182.956×103/10/450=40.6569 N/mm2　　腹板抗压强度设计值：fce=325 N/mm2　　局部承压强度比　　ξ=σc/fce=40..，满足　　此处，按GB5.3规定计算。　　5 腹板与上翼缘交接处折算应力强度验算:　　按跨中最大弯矩及其对应的剪力和最大轮压计算　　计算点局部压应力：σc=40.6569 N/mm2(参见腹板局部承压验算)　　计算点正应力计算　　计算点到中和轴的距离　　y1=H-Cny-0.5*Tf1=566.359 mm　　σ=Mvm/In*y1　　=490×566.359×102　　=82.3144 N/mm2　　计算点剪应力计算　　上翼缘对中和轴静矩：　　S1=(y1+0.5*Tf1)*B1*Tf1×10-3=8050.76 cm3　　τ=Vm*S1/Ix/Tw　　=172.256×098/10×102　　=13.9502 N/mm2　　σ与σc同号，强度设计值增大系数：β1=1.1　　折算应力强度比　　ξ=(σ2+σc2-σ*σc+τ2)0.5/f/β1 　　=(82.92-82.9+13.9.1　　=0.，满足　　此处，按GB5.4规定计算。　　6 吊车梁整体稳定性验算：　　双轴对称截面：ηb=0　　等截面工字形简支梁βb计算：　　受压翼缘无支撑长度：l1=12000mm　　受压翼缘宽度：b1=580mm　　受压翼缘厚度：t1=tf=24mm　　ξ=(l1*t1)/(b1*h)=(12000×24)/(580×784　　跨中无侧向支承，集中荷载作用在上翼缘　　ξ&=2.0，βb=0.73+0.18×0..807721　　φb=βb*(4320/λy2)*(A*h/Wx)*{[1+(λy*t1)2/(4.4*h)2]0.5+ηb}*(235/fy)　　=0.807721×(12)×(3/1.7)×{[1+(84./(4.4×.5+0}×(235/235)　　=1.35576　　φb&0.6：　　φb'=1.07-0.282/φb=1.07-0.282/1.999　　取φb=φb'=0.861999　　取工字形截面塑性发展系数：γy=1.2　　整体稳定强度比：　　ξ=Mvm/Wx/φb+Mhm/γy/Wy　　=(88.7/0.3+114.965/1.2/2691.52)×103/205　　=0.，满足　　五. 吊车梁变形计算:　　1 竖向挠度计算　　竖向挠度限值：[δ]=l/600=20 mm　　按渐变式变截面梁计算吊车梁竖向挠度　　δ=Mvk*l2/E/Ix/10*(1+0.12*(1-Id/Ix))　　=613.793×000/　　×(1+0.12×(1-098))×102　　=4.31607 mm≤20，满足　　2 水平挠度计算略　　六. 翼缘与腹板的连接焊缝验算略　　七. 吊车梁疲劳计算 　　1 受拉翼缘与腹板连接处金属疲劳计算　　中级工作制软钩吊车，取欠载效应的等效系数：αf=0.5　　下翼缘与腹板采用自动焊角焊缝，为3类连接，取容许应力幅[Δσ]2e6=118 N/mm2　　吊车梁总重(含加劲肋，端板等)：Wb=3.82406 t　　按均布荷载计算，吊车梁与轨道自重作用下跨中弯矩：　　Mg=1.2*9.8*(Wt*l*l+Wb*l)/8　　=1.2×9.8×(44.7×1×10-6+3.8)/8×10-3　　=76.9184 kN*m　　疲劳验算弯矩差：ΔM=Mvp-Mg=613.793-76. kN*m　　考虑欠载效应的疲劳应力幅　　Δσ=αf*ΔM*(Cy-Tf2)/Ix　　=0.5×536.875×(575-24)/2　　=14.8787 N/mm2≤118，满足　　此处，按GB5中相关规定验算。　　2 下翼缘与腹板连接角焊缝疲劳计算 略　　3 横加劲肋下端点附近主体金属疲劳计算 略　　八. 吊车梁腹板局部稳定验算: 略　　九. 梁端支座强度验算:略　　5、出图　　完成吊车梁的设计后，MTSTool即可以通过简单地定义一些图形参数，完成吊车梁的出图，如下所示：　　　　四、总结　　本文以使用MTSTool钢结构设计工具箱为例，快速完成某屋面檩条以及某吊车梁设计，并将软件提供的计算书与相应规范进行比较，突出显示了MTSTool计算书详尽准确的优点，并能完成部分图形输出，确实是不可多得的设计人员的日常助手。
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3秒自动关闭窗口mtstool钢结构设计 工具箱说明书 使用手册v2.536-第22页
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mtstool钢结构设计 工具箱说明书 使用手册v2.536-22
☆其它说明；☆一般连续檩条可以采用冷弯薄壁C形钢和斜卷边Z形；作工艺较复杂，Z形钢只需要采用同种规格搭接连接即；4.2.3简支墙檩；简支墙檩设计主要完成两端简支情况下的墙面檩条的设；4.2.3.1参数说明；简支墙檩的参数分为几何参数、荷载参数和风吸稳定参；图4.2-15简支墙檩几何参数；?几何参数分为基本参数和计算参数两部分（整稳验算；参数页面）；基本参数：
☆ 其它说明☆ 一般连续檩条可以采用冷弯薄壁C形钢和斜卷边Z形钢，C形钢需要采用大一号规格作为套筒连接，相对制作工艺较复杂，Z形钢只需要采用同种规格搭接连接即可，所以一般应用多采用Z形钢设计连续屋面檩条。4.2.3 简支墙檩简支墙檩设计主要完成两端简支情况下的墙面檩条的设计工作，一般跨度≤7.5m时采用简支墙檩比较经济。简支墙檩设计包括几何参数、荷载参数、风吸稳定参数、验算结果、计算书、绘图参数和出图七个窗口。4.2.3.1 参数说明简支墙檩的参数分为几何参数、荷载参数和风吸稳定参数三大类。 图 4.2-15 简支墙檩几何参数? 几何参数分为基本参数和计算参数两部分（整稳验算规范选项和墙板设置有关，所以列在荷载参数页面）。基本参数：截面：可选择C形钢、Z形钢、H形钢、箱形、双槽箱形和G形钢，点击右侧“?”弹出相应的截面定义对话框进行截面选择或自定义，详细方法可参考截面属性查询，墙面檩条宜选用冷弯斜卷边Z形钢或冷弯卷边C形钢，参见《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》（CECS102:2002）条文3.3.1-3。 檩条间距：根据门窗、挑檐、遮雨篷等构建和围护材料的要求，综合考虑墙板板型和规格来确定檩条间距，一般檩条间距取1.5米。檩条跨度：檩条跨度根据主刚架的柱距来确定，如果柱距过大，可设置墙架柱。拉条间距相等/拉条间距不相等：当“拉条间距相等”或“拉条间距不相等”选项选中后，“根数”和“间距”项才有效。根数：用户应根据檩条跨度设置拉条根数，当墙檩跨度为4~6米时，宜在檩条间跨中位置设一道拉条，当墙檩跨度大于6米时，宜在跨度三分点处各设一道拉条，参见《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》（CECS102:2002）条文6.4.3和《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GB）条文8.4.2，拉条作为侧向支承，其布置直接影响墙檩的平面外计算长度，平面外墙檩作为连续梁考虑。间距：当拉条间距不相等时，输入拉条的间距，单位mm，用逗号分隔，当N根拉条时请输入前N个间距值，最后一个间距值由程序自动计算。悬挑：可以选择“无悬挑”、“左端悬挑”、“右端悬挑”和“两端悬挑”四种形式。左/右悬挑长度：当选择“左端悬挑”、“右端悬挑”和“两端悬挑”后，可以输入“ 左悬挑长度”和“ 右悬挑长度”。计算参数：净截面折减系数：在进行强度验算时，用以考虑由于螺栓连接开洞对截面产生的影响，对于屋面檩条考虑螺栓开洞的影响，可设置净截面折减系数为0.98。长细比限值：参见《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》（CECS102:2002）表3.5.2-1，檩条的长细比限值为220，参见《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GB）表4.3.3，墙檩长细比限值为200。挠度限值：分为水平挠度和竖向挠度，点击右侧“?”进入墙檩挠度设置对话框，用户根据自己的实际情况选择相应的规范和限值，也可以采取自定义的方式，如果采取自定义的方式，挠度限值输入0表示不验算该项内容，墙檩的挠度限值分别参见《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》（CECS102:2002）表3.4.2-2、《钢结构设计规范》（GB）附表A.1.1、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GB）条文8.3.3。 图 4.2-16 简支墙檩荷载参数? 荷载参数分为恒荷载和风荷载两部分。恒荷载：墙自重P1：砌体墙为自承重，不考虑作为墙檩的竖向恒载，门刚采用压型钢板作为墙体时多作为自承重结构，对于墙板需要考虑自重由墙檩传递至拉条，计为墙檩的竖向恒载。P1距墙檩外边缘e：墙体竖向荷载作用重心到墙檩外边缘的距离，计算墙檩外侧翼缘时增加一个偏心距引起的附加弯矩。其他自重：除墙体自重外其他竖向恒荷载。考虑檩条自重：一般情况下墙体为自承重，可不考虑墙檩的自重，按单向受弯构件计算，如果考虑檩条自重，或者墙自重数值不为0，则墙檩按双向受弯构件计算，参见《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》（CECS102:2002）条文6.4.2。开口向上（开口向下）：用户根据实际墙檩摆放情况进行选择，一般来说开口向上便于与柱连接，但是也容易积灰积水，用户应合理选择。双侧挂墙板、单侧挂墙板：两种不同的墙板设置情况对应两种不同的验算方式，双侧挂墙板的情况验算强度不用验算整稳；单侧挂墙板的情况验算墙檩的强度，验算风吸力下内侧受压翼缘的整体稳定性；具体计算参见后文“计算原理”部分。设有可阻止其扭转变形的拉杆：单侧挂墙板时如果选择该选项，验算可不计弯扭双力矩的影响（即B=0），否则需要计算双力矩B，参见《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GB）条文8.3.1，双力矩B的计算参见《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GB）附录A.4。风荷载（风吸力、风压力）：参见简支屋檩部分。计算参数：整稳验算所采用的规范：仅当单侧挂墙板且不设有可阻止其扭转变形的拉杆时该选项有效（其它根据檩条所选截面选择《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GB）或者《钢结构设计规范》（GB）进行验算），提供了2种规范对檩条整稳验算的不同方法，选择《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GB）时，拉条作用有效，选择《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》（CECS102:2002）附录E时，拉条作用无效。当面板的基板厚度小于0.66mm时，《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》（CECS102:2002）附录E不适用，用户应合理选择符合条件的相应规范进行整稳验算，参见《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》（CECS102:2002）条文说明附录E。 图 4.2-17 简支墙檩风吸稳定参数? 风吸稳定参数分为荷载偏心距和抗扭刚度参数。（参见简支屋檩）4.2.3.2 计算原理墙面檩条设计过程参见《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》（CECS102:2002）条文6.4.4或《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GB）8.3节，对于热轧型钢参见《钢结构设计规范》（GB）4.1节和4.2节，以下根据墙板设置不同分别考虑几种常见的墙面檩条设计情况： ? 双侧挂墙板的情况，根据下式验算檩条强度，整稳不做计算，且不计双力矩B的影响（B=0）： MyMx??f 冷弯薄壁型钢：正应力：??WenxWeny剪应力：?x?3Vxmax?fv 4b0t3Vymax2h0t?fv ?y?热轧型钢：正应力：??MyMx??f ?xWnx?yWny剪应力：??VS?fv Itw式中：Mx、My――对截面x轴和y轴的弯矩；Wenx、Weny――对主轴x和主轴y的有效净截面模量。冷弯薄壁型钢的有效净截面的计算，参见《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GB）5.6节；Vxmax、Vymax――竖向荷载设计值和水平风荷载设计值所产生的剪力的最大值；b0、h0――墙梁截面沿截面主轴x、y方向的计算高度，取相交板件连接处两内弧起点间距离；t――墙梁截面的厚度；Wnx、Wny――对x轴和y轴的净截面模量；γx、γy――截面塑性发展系数，参见《钢结构设计规范》（GB）表5.2.1；V――计算截面沿腹板平面作用的剪力；S――计算剪应力处以上毛截面对中和轴的面积矩；I――毛截面惯性矩；tw――腹板厚度。? 单侧挂墙板，另一侧设有可阻止其扭转变形的拉杆，与双侧挂墙板相同；? 单侧挂墙板，另一侧不设有可阻止其扭转变形的拉杆，根据下式验算冷弯薄壁型钢檩条的正应力，其余强度验算同上，双力矩B的计算参见《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GB）附录A.4，整体稳定性验算参见简支屋面檩条在风吸力下的整体稳定性验算： 冷弯薄壁型钢：正应力：??MyMxB???f WenxWenyW?式中：B――双力矩，计算参见《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GB）附录A.4。Wω――与弯矩引起的应力同一验算点处的毛截面扇性模量。? 无墙板，根据上式验算檩条强度，双力矩B的计算参见《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GB）附录A.4，整体稳定性验算参见下式： MyMxB???f 冷弯薄壁型钢：?bxWexWeyW?热轧型钢：MyMx??f ?bWx?yWy式中：φbx――受弯构件的整体稳定系数，计算参见《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GB）附录A.2；Wex、Wey――对截面主轴x轴和y轴的受压边缘的有效截面模量；φb――梁的整体稳定性系数，计算参见《钢结构设计规范》(GB)附录B；Wx、Wy――按受压纤维确定的对x轴和y轴的毛截面模量。? 程序采用有限元计算简支墙檩的挠度，用户可按下式近似计算：5ql4?y????? 384EIx式中：q――沿y轴线荷载的标准值；Ix――对主轴x的毛截面惯性矩。☆ 其它说明☆ 简支墙檩设计一般可以参考简支屋檩设计，一般情况下简支墙檩不考虑墙体传递的竖向荷载和自重，按单向受弯构件计算，不需验算竖向挠度；对于门窗洞处的简支墙檩一般按双向受弯构件计算，需要验算竖向挠度。 ☆ 拉条采用不小于Φ10的圆钢，斜拉条的设置参见《冷弯薄壁型钢结构技术规范》(GB)条文8.4.2。4.2.4 连续墙檩连续墙檩设计主要完成2跨或多跨连续情况下的墙面檩条的设计工作，一般跨度&7.5m且≤9m采用连续墙檩比较经济。连续墙檩设计包括几何参数、荷载参数、风吸稳定参数、验算结果、计算书、绘图参数和出图七个窗口。4.2.4.1 参数说明连续墙檩的参数分为几何参数、荷载参数和风吸稳定参数三大类。? 几何参数分为基本参数和计算参数两部分（整稳验算规范选项和墙板设置有关，所以列在荷载参数页面）。（参数参见简支墙檩和连续屋檩） 图 4.2-18 连续墙檩几何参数? 荷载参数分为恒荷载和风荷载两部分。（参见简支墙檩）包含各类专业文献、文学作品欣赏、高等教育、外语学习资料、行业资料、mtstool钢结构设计 工具箱说明书 使用手册v2.536等内容。　
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